Постоянная упругая ее значения для оснований

Справедливость закона Гука при кручении может быть подтверждена графическим построением зависимости ф от (рис. 71) на основании опытных данных, если нагружение производить до крутящего момента, соответствующего пределу пропорциональности. Значение модуля сдвига можно определить по формуле, выражающей связь между тремя упругими постоянными [c.129]

В книге приведены общие соотношения для расчета гармонических составляющих э.д.с. накладного датчика в зависимости от коэрцитивной силы, остаточной и максимальной индукции ферромагнитных материалов при одновременном воздействии Переменных и постоянных полей. Даны рекомендации по выбору оптимальных значений намагничивающих полей и конструктивных элементов датчиков. Рассмотрены основные типы феррозондов с поперечным и продольным возбуждением. На основании общих соотношений теории дислокаций описаны процессы упрочнения, ползучести, изменения магнитных и механических свойств металлов при деформации и усталости нагружения. Даны рекомендации по применению методов и приборов по контролю качества термообработки и упругих напряжений, однородности структуры. [c.2]

Определение зависимости между напряжением и деформацией в пластической области имеет большое теоретическое и практическое значение при проектировании конструкций, работаюш,их при знакопеременном нагружении. К настоящему времени в литературе известны в основном два подхода к решению этой задачи. Один из них базируется на феноменологических представлениях с использованием классической теории упругости и пластичности, например [1—4], другой — на статистической теории дислокаций [5, 6]. На основании статистической теории дислокаций были получены зависимости между деформацией и напряжением начальной кривой деформации, нисходящей и восходящей ветвей симметричной петли механического гистерезиса. Эти зависимости представлены в виде бесконечных степенных рядов по величине приложенного напряжения, для которого можно считать плотность дислокаций постоянной. При достаточно больших напряжениях (деформациях) экспериментальные данные показывают, что плотность дислокаций изменяется, петли механического гистерезиса несимметричны и разомкнуты. [c.159]

Заданным начальным условиям соответствуют решения, содержащие как возрастающую, так и убывающую части. При числовом расчете, начиная с некоторого значения независимой переменной, убывающие части становятся настолько малыми по сравнению с возрастающими, что практически из решения исчезают (так как точность числового расчета ограничена). Поэтому решения с одинаковой возрастающей частью (но разной убывающей) становятся при достаточно большом значении аргумента линейно зависимыми (например, два разных решения однородного уравнения изгиба балки постоянного сечения на упругом основании = = h mx-s. n tnx, у2 = sh mx-si n mx при большом аргументе становятся неразличимыми sin тх при тх > 1). [c.460]

При экспериментальном определении статических жесткостей амортизаторов с резиновыми упругими элементами скорость деформирования амортизаторов (которую обязательно нужно вносить в протокол испытаний) может быть довольно значительной. Данные, полученные при таких испытаниях, должны быть дополнены сведениями о деформациях амортизаторов при длительном действии постоянных нагрузок. В расчетах на такого рода нагрузки следует пользоваться значениями статических жесткостей со сделанными к ним поправками на большую длительность действия нагружающих амортизатор усилий. В иных случаях, например при расчетной оценке перемещений амортизированного оборудования относительно основания при непродолжительных наклонах во время транспортировки, указанные поправки не потребуются. [c.339]

К приближенным методам относятся метод, основанный на энергетическом принципе Рэлея, метод последовательных приближений и метод интегральных уравнений. Общее, что имеется в этих методах, заключается в том, что решающий задачу о собственных частотах отказывается от разыскания соотношений между отдельными обобщенными координатами системы и угадывает форму колебаний (форму упругой линии) всей целиком, т. е. угадывает заранее, с точностью до постоянного множителя, сразу все значения обобщенных координат, а затем в процессе решения постепенно уточняет эту форму, приближая ее к теоретически точной. [c.174]

Рассмотрим еще один теоретически возможный вариант упругой поверхности — модель с упругим экранированием (рис. 3.56). Для ее проявления в реальных условиях нужно, чтобы эмигрирующая поверхность на микровыступе А была достаточно мала, тогда растяжением такого микровыступа можно пренебречь. Участки В должны, наоборот, иметь большую поверхность и более тонкое и длинное основание. Под действием внешнего поля они будут растягиваться и экранировать выступ А. Предположим, для определенности, что высота выступающей над поверхностью части А равна = 0,2/д, где Iq — полная высота кристаллита В. Значение форм-фактора на вершине А можно записать в виде р = ро Рд> Ро — форм-фактор для плоской поверхности катода (считаем его постоянным), а Рд — усиление поля на постоянной эмитирующей поверхности микровыступа А. Будем, как и для кривой 2 рис. 3.5а считать, что удлинение выступов В равно а = В самом грубом приближении [c.109]

Анализ напряженного состояния на основании линейной теории упругости показал, что напряжение у вершины трещины имеет особенность вида Цг, где г — расстояние от конца разреза. Коэффициент при этом члене, не зависящий от локальных координат при вершине трещины, называют коэффициентом интенсивности напряжений. В 1957 г. Ирвин сформулировал локальный (силовой) критерий разрушения трещина распространяется тогда, когда коэффициент интенсивности напряжений достигает некоторого значения, постоянного для данного материала и заданных условий нагружения. Соответствующее критическое значение коэффициента интенсивности напряжений характеризует сопротивление материала развитию в нем трещин и часто называется параметром вязкости разрушения. Вместе с тем, поскольку интенсивность поля напряжений и де- [c.9]

Вернемся к модели циклически стабильного материала. Вариант, рассмотренный в гл. 1—4, основан иа предположении о существовании предельной упругой деформации определяющей экстремум на кривой деформирования. Однако известно, что на диаграмме истинных напряжений касательный модуль ие достигает нулевого значения [55 J, а условная диаграмма отражает лишь неустойчивость процесса деформирования образца при достижении напряжением некоторого уровня. С другой стороны, условным является и понятие установившейся ползучести, при которой скорость неупругой деформации постоянна и определяется лишь текущим напряжением [c.117]

При подходе К расчету конструкций по так называемой псевдо-упругой схеме исходят из результатов расчета конструкции по упругой схеме обычными методами. На основании этих расчетов требуется подобрать соответствующие значения модулей упругости Е. Дальнейший этап расчета заключается в выборе функциональной зависимости для модуля упругости данной детали, в установлении следующих параметров условий эксплуатации ожидаемого ресурса и максимально допустимой эксплуатационной температуры. Следующий шаг состоит в рассмотрении случая наиболее напряженной эксплуатации, когда деталь непрерывно работает при максимально допустимой температуре и действии постоянно приложенной нагрузки. Затем выбирается величина модуля упругости при ползучести для случая растяжения с учетом максимальной деформации, эксплуатационной температуры, а также установленных по заводским данным запасов. Формула для вычисления деформации берется из обычной методики расчета деформаций, последнее определяется по значению эксплуатационного напряжения или модуля упругости при ползучести. [c.158]

В случае остроугольных V-образных надрезов, используемых на практике для различных образцов, не всегда возможно построить простые поля линий скольжения для локальных зон текучести, однако образец с V-образным надрезом с углом при вершине 45° и радиусом основания надреза 0,25 мм (образец Шарпи и Изода) был подвергнут детальному изучению. Достаточно простое приближение [181 начинается с расчета коэффициента концентрации упругих напряжений у надреза для определения нагрузки, при которой начинается течение. Затем предполагают, что пластическая зона распространяется от основания надреза, причем линий поля скольжения идут по логарифмической спирали. В конечном счете, с увеличением приложенной нагрузки крайние линии достигают прямых берегов надреза. Хотя зона и растет при дальнейшем нагружении, угол, образованный линиями скольжения, остается постоянным, так что не наблюдается соответствующего увеличения ац(тах)- Эта схема представлена на рис. 24. Наибольшее значение 0ц (max), вне сомнений, идентично таковому, определяемому полем линий [c.44]

Нормальные напряжения < го соответствии с опытными данными [7] при малых нелинейных деформациях меняются незначительно по сравнению с теми значениями, которые они имели в стадии чисто упругой деформации, и, меняясь, подчиняются той же закономерности. На основании этого соображения примем для с точностью до постоянного множителя ту же закономерность, что и в соответствующей линейной задаче, решенной Нейбером, а именно [c.79]

Сплошные линии соответствуют общему случаю контактного взаимодействия упругих тел при наличии между ними вязко-упругого слоя, штриховые линии построены по формуле (5.25) в случае пренебрежения упругими свойствами индентора и основания. Расчёты проводились при постоянной ширине плош ад-ки контакта L = 0,1, при этом варьировалась нагрузка, дейст-вуюш ая на индентор. Результаты показывают, что с уменьшением скорости V перемеш ения индентора, т. е. с увеличением параметра а (см. (5.17)), эпюра распределения давлений р () становится более несимметричной. При фиксированном размере площадки контакта и заданных вязкоупругих характеристиках слоя контактные давления и их максимальные значения существенно зависят от упругих свойств индентора и основания при малых значениях параметра а (больших скоростях V). Однако при уменьшении скорости (а = 10), различие между распределением давления в обоих случаях становится пренебрежимо малым. Таким образом, вязкоупругий слой оказывает определяющее влияние на распределение контактных давлений при низких скоростях движения. [c.253]

Значения упругих постоянных для оснований из различных материалов [c.311]

На основании целого ряда опытов Дж. Гест делает следующие заключения. Предел упругости может иметь место при весьма различных значениях наибольших напряжений и наибольших растяжений, и только разность между наибольшим и наименьшим главными напряжениями сохраняет приблизительно постоянную величину. Среднее по величине главное напряжение не оказывает на предел упругости никакого влияния. Следовательно, по отношению к пределу упругости для стали, железа, меди опыты Дж. Геста подтверждают справедливость третьей гипотезы. [c.77]

Однако сперва мы пойдем по пути, использованному самим Сен-Вена-ном, который исходил из основных уравнений теории упругости, и сперва будем искать только точные решения. Конечно, мы должны тотчас же предостеречь читателя от переоценки точности этих решений. Хотя математическая задача о нахождении интеграла основных уравнений, удовлетворяющего требуемым граничным условиям, в некоторых случаях может быть решена совершенно строго, но из этого еще не следует, что такое решение безусловно надежно н с физической точки зрения. Это было бы действительно так, если бы предположения, на которых основан вывод основных уравнений, выполнялись строго. Однако обычно об этом не может быть и речи мы предполагаем, что материал изотропен, но материал, из которого изготовляют рассчитываемые стержни, обычно обнаруживает в разных направлениях разные упругие свойства, что как раз может быть довольно отчетливо замечено при испытании на кручение ). Это видно уже из того, что значение модуля сдвига G, найденное из опытов над кручением, не особенно точно согласуется со значением, выражаемым через упругие постоянные и /и по формуле (29) 2, как это должно было бы иметь место для изотропного тела. Точно так же и предположение об однородности материала или об одинаковости свойств его в разных точках оправдывается не всегда, например в двутавровых балках часто можно заметить довольно резко выраженную разницу между внутренней частью и наружным слоем. [c.51]

В гл. 6 приводятся результаты, полученные при исследовании стационарных задач о возбуждении штампом колебаний в полуограниченных телах (волноводах) типа цилиндра и полосы с периодически изменяющимися механическими свойствами вдоль продольной координаты. Отрезок рассматриваемых волноводов, соответствующий минимальному периоду изменения механических свойств, может состоять из любого количества однородных областей (конечные цилиндры или прямоугольники) различной длины с различными упругими постоянными. Для исследования этих задач был разработан эффективный метод, основанный на построении специального оператора перехода, который позволяет по значениям вектора перемещений и тензора напряжений на одном поперечном сечении волновода находить их значения на другом попе- [c.19]

Произведенные опыты показали что при достаточной длине трубки формула (261) дает вполне удовлетворительные результаты, если только сжимающие напряжения, соответствующие дкр. не превосходят предела упругости материала. В противном случае формула (261) будет давать, очевидно, преувеличенные значения для критических давлений. Мы можем расширить применение нашей формулы, если только условимся за пределами упругости вместо постоянной величины Е ставить некоторую переменную величину Е, которая может быть вычислена на основании предварительных опытов на сжатие за пределом упругости. При этом мы можем воспользоваться той формулой, которую применяют при исследовании продольного изгиба призматических стержней прямоугольного сечения, и положить [c.464]

Для подобных случаев значение поправочных коэффициентов, учитывающих влияние упругих постоянных материала, может быть получено лишь на основании численных расчетов, выполненных применительно к конкретному случаю напряженного состояния. [c.94]

Значения Со и С1 могут быть найдены различными методами. Наиболее простым является метод, основанный на измерении механического момента, действующего в постоянном однородном магнитном поле на ферромагнитный образец (рис. 146), изготовленный в форме цилиндра и подвешенный на упругой нити, ось которой проходит через центр тяжести перпендикулярно длине образца. Если ось вращения образца расположена под прямым углом к направлению магнитного поля, то величина механического момента, поворачивающего образец в направлении поля, определяется уравнением [c.202]

Первое исследование Фохта, связанное с каменной солью (Voigt [1876,1]), дало для трех постоянных упругости монокристалла, имеющего кубическую анизотропию, следующие значения Сц = =8300 кг /мм 44=5300 кгс/мм и ia=1292 кгс/мм Эта была первая полная определенная таким образом система значений постоянных упругости. Значения были совершенно неверными, потому что данные по квазистатическому кручению были определены в рамках теории, предложенной его учителем — профессором Францем Нейманом, которая была неприменима к анизотропным материалам. Восемью годами позднее (Voigt [1884,1]), в 1884 г., пересчет результатов тех же самых опытов по теории кручения Сен-Венана дал для анизотропных тел Сц=4600 кгс/mmS = 1190 кгс/мм и i2= = 1260 кгс/мм . Эти числа особенно важны потому, что атомистическая теория Пуассона — Коши, основанная на концепции центральных сил, предсказывает, что 12= 44 условие, несомненно не выполнявшееся для ранних ошибочных результатов, найденных по теории Неймана, но грубо приближенно выполняющееся при расчете по тем же самым данным, но на основе правильной теории Сен-Венана. [c.519]

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Дпя некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости 5 — критическое раскрытие трещины и — критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 5 основан на раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного Jj,-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упругопластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу [R ]. сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др. [c.81]

В 1882 г. Фохт (Voigt [1882, 1]) подверг критике предположение Корию, указав, что простая констатация прозрачности, без других подтверждений, не дает оснований для такого заключения относительно изотропии упругих свойств. Однако он утверждал и доказал, что решить этот вопрос можно, подвергнув испытаниям на кручение и изгиб образцы с разной ориентацией, вырезанные из стеклянной пластины с различной глубины в ней. При изгибе нейтральная плоскость выбиралась параллельной короткой или длинной сторЬне прямоугольного поперечного сечения образца. Таким образом, сравнивая определенные в опыте значения и jj, и вычисленные по ним значения коэффициента Пуассона, он мог установить, что действительно имел дело с изотропным твердым телом. Хотя испытания на изгиб и кручение делались на одних и тех же образцах, они не проводились одновременно, как в экспериментах Кирхгофа. Детали установки Фохта были разработаны им самим и описаны в его докторской диссертации в 1876 г., посвященной определению постоянных упругости каменной соли. [c.357]

Я выбрал относящиеся к нашему обсуждению результаты из обширных таблиц Фохта для измерений при кручении и изгибе девяти образцов, вырезанных из пятидесятимиллиметровых по толщине пластин, изготовленных из зеленоватого стекла с удельным весом 2,540 (и показателем преломления 1,55). Он отметил, что, несмотря на значительную толщину, в поляризованном свете стекло оставалось бесцветным ). Начиная с глубины 6 мм, стекло оказалось вполне изотропным, о чем судил Фохт на основании сравнения значений модуля упругости при сдвиге, определенного в девяти опытах при шести различных комбинациях длины образца и его ориентации в пластине, как это видно из данных табл. 73. Образцы, обозначенные в таблице символами 1 и II, были вырезаны вблизи поверхности и имели постоянные упругости, отличные от постоянных упругости для образцов с большей глубины. Для последних среднее значение коэффициента Пуассона составило 0,213 при наименьшем 0,211 и наибольшем 0,218. [c.358]

Последние десять лет и особенно последнее десятилетие свидетельствовали о большом интересе к использованию коэффициентов сжатия как постоянных упругости, найденных ультразвуковым методом, чтобы определять постоянные упругости третьего порядка. Поскольку амплитуде ультразвуковых волн соответствуют области деформаций порядка 10 или 10", то представляется, что есть основание возвратиться к проблеме, поставленной Грюнайзеном (Gra-neisen [1906, 1]) в 1906 г., когда, как мы помним, он продемонстрировал существенную нелинейность зависимости между напряжением и деформацией для твердых тел вблизи нулевого значения напряжения. [c.457]

Игнорируя неподходящий для экспериментатора в области механики сплошной среды выбор терминологии (симулирующей терминологию теории монокристалла), основанной на предполагаемом осреднении истинных постоянных упругости монокристалла, что является ненужной процедурой, поскольку образцы были поликрис-таллическими и, следовательно, эксперимент давал значения /С и ц для поликристалла, если тело было статистически изотропным, мы можем продолжить сравнение результатов Цуккера при комнатной температуре с результатами Грюнайзена, использовавшего метод Мэллока, предложенный 45 годами раньше. Для двух измеряемых скоростей волн в поликристалле мы имеем [c.483]

Овертон и Гофни [89] измерили упругие постоянные меди при температурах от 4,2° К до комнатной. На основании экстраполированных к O " К значений упругих констант (см. п. 9) и теоретических вычислений де-Лонэ [c.338]

Ниже изложен метод построения такого решения аналогичный известному методу А. Н. Крылова в теории изгиба балок на упругом основании. Суть этого метода такова. Участки пластины (с постоянной нагрузкой) нумеру10тся от центра к периферии. На каждом участке выражение для частного решения принимается равным сумме соответствующего выражения на предыдущем участке и частного решения, отражающего влияние дополнительных нагрузок, действующих на данный участок. Это дополнительное решение строится таким образом, чтобы в начале участка оно обращалось в нуль вместе со своей первой производной. Тогда присутствие этого решения не изменяет значений й и на внутренней границе участка, и постоянные и С2 оказываются для данного участка такими же, как для предыдущего. [c.23]

Для переходной области, соответствующей температуре обработки 2100—2300° С, можно предположить, что немонотонное изменение предела прочности с температурой—наличие экстремума — вызвано немонотонностью изменения входящего в уравнение (1.29) модуля упругости. Последний, как отмечалось выше, удовлетворительно описывается на основании выдвинутых в работе [190] представлений. Вычисленные по формуле (1.28) значения упругой постоянной С44 для различной температуры обработки полуфабриката материала КПГ иллюстрирует табл. 1.16. Кроме того, в таблице приведены экспериментально определенные значения величины LJLa, а также характеризующее степень графитации отношение интенсивностей дифракционных линий /цгДио- [c.57]

На протяжении последних прошедших двух десятилетий я часто определял в поликристаллическом алюминии как квазистатически, так и путем использования измеренной волновой скорости. Мои образцы, вероятно, были подобны образцам Цуккера, поскольку и ему и мне материал был в одно и то же время поставлен в качестве подарка Американской алюминиевой корпорацией и имел одинаковую чистоту по спецификации, а образцы имели одинаковый диаметр. Из большого числа опытов ), проведенных при 25°С, среднее значение для этого алюминия (который более подробно будет обсужден в разделе 3.44) было =7180 кгс/мм В качестве дальнейшей проверки этой частной группы упругих постоянных, полученных Цуккером при комнатной температуре с целью исследования зависимости их от температуры, значение модуля упругости при сдвиге [д.=2690 кгс/мм , полученное Цукером в опытах с применением ультразвука, можно сравнить с предсказанными на основании недавно открытого мною (Bell [1968, И, гл. V, стр. 141) дискретного распределения значений модулей сдвига химических элементов. [c.484]

На рис. 5.3 представлены графики зависимостей безразмерной полуширины L/Lq области контакта (Lq - безразмерная полуширина области контакта в задаче Герца, Lq = /2р j, её смещения е = (Ь — а)/ Ъ - - а) ш максимального внедрения Атах цилиндра в вязкоупругий слой от параметра 13п/ап = TnV/R, зависящего от времени релаксации Тп и скорости V, при двух различных значениях параметра /3 . Заметим, что параметр (Зп зависит от толщины слоя и относительных упругих характеристик слоя и основания. На основании результатов расчётов можно сделать вывод, что с увеличением параметра Т У/К полуширина площадки контакта уменьшается и стремится к постоянному значению L — 1,491/о и L = 2,711/о при /3 = 0,1 и /3 = 1 соответственно). При малых значениях параметра TnV/R длина площадки контакта возрастает существенно, особенно с увеличением параметра /3 (см. рис. 5.3,а). С уменьшением времени релаксации и уменьшением скорости V движения индентора возрастает смещение е площадки контакта (см. рис. 5.3,6 ) и максимальное внедрение Ащах цилиндра в вяз- [c.253]

Расчеты выполним для двухслойных цементобетонных покрытий (характеристики несущих слоев модуль упругости бетона Е = 3,3 10 МПа, коэффициент Пуассона и = 0,15) с разделительной прослойкой различной жесткости (10, 10 , 10 , 10 , 10 и 10 МН/м ) на упругом основании (коэффициент постели основания С принимаем равным 20 и 150 МН/м ) под воздействием одноколесной нагрузки 100 кН с давлением в шине 1,25 МПа. Значения толщины цементобетонных слоев назначаем такими, чтобы суммарная жесткость несущих слоев D оставалась в пределах одного расчета постоянной и составляла для рассматриваемых вариантов 15,4 МН-м /м, 45,0 МН-м /м и 151,9 МН-м /м. Такие значения жесткостей несущих слоев охватывают практически весь возможный диапазон конструкций двухслойных покрытий. [c.254]

Если остановиться на формуле (5), то для получения окончательного значения допускаемых напряжений нужно лишь условиться относительно величины т. е. того напряжения, которое мы считали бы допустимым при наличии лишь постоянных усилий. Величина эта, конечно, должна быть ниже предела упругости материала, ее приходится выбирать на основании примерной оценки точности расчетов. Мы полагаем, что при той точности, с которой производятся расчеты мостов и при условии принятия во внимание действия наиболее невыгодной комбинации внешних сил (как вертикальных нагрузок, так и действия ветра) эту величину можно принять равной 14 кг/мм . При условии же принятия в расчет только действия вертикальной нагрузки эта величина должна быть понижена, например, до 12 KejMM 2). В таком случае допускаемое напряжение для каждого стержня определится по формуле (5 ) с округлением постоянных так [c.408]

Успех такого пргдложения оказался возможным потому, что в обычных условиях сам стальной шарик при огфеделении твердости не испытывает заметных остаточных деформаций, которые получаются только в плитке обычно из значительно более мяг.чого материала. Конечно, стальной шарик при определении твердости испытывает упругие деформации, которые не могут не сказаться на результате испытания. Поэтому не исключалась возможность, что результат испытания мог зависеть от случайных свойств стального шарика, примененного для испытаний. Но это опасение оказалось необоснованным, потому что на основании многочисленных опытов известно, что сорта стали, из которых такие шарики изготовляют, по своим упругим свойствам лишь немного отличаются друг от друга, хотя бы временное сопротивление и имело у них весьма различные значения. Повидимому, также и закалка, благодаря которой значительно повышается предел упругости, изменяет упругие постоянные Е, т, G лишь незначительно или же совсем их ие изменяет. Поэтому можно считать, что все стальные шарики, применяемые для пробы по Бринелю, по своим упругим свойствам весьма близки друг к другу, так что безразлично, каким из них пользоваться, лишь бы у шарика не получились при испытании даже незначительные остаточные деформации. При этих условиях можно считать, что стальной шарик в сравнении с испытываемым металлическим предметом, является бесконечно твердым. [c.222]

Для данных условий испытаний, среднего напряжения, среды, частоты циклов нагружения определяет свойства материала и является величиной постоянной. Из выражения (147) следует, что если размер трещины чрезвычайно мал и стремится к нулю, то допускаемый размф напряжения чрезвычайно велик и стремится к бесконечности. Однако предельный случай, когда размер трещины приближается к нулю, соответствует пределу выносливости для гладких образцов. Известно, например, что предел выносливости для гладких образцов при изгибе с вращением приблизительно равен 0,5 ffg, где Стц - временное сопротивление разрыву. Кроме того, при других условиях нагружения и в присутствии коррозионных сред можно получить более низкие значения предела выносливости. Итак, должен существовать некоторый размер трещины, при котором выражение (147) и лежащие на его основе допущения механики разрушения становятся несправедливы. Кроме того, тот же самый вывод можно получить в результате анализа рассмотрения допущений, основанных на механике сплошных сред. В соответствии с этими допущениями размер трещины всегда должен превышать размфы элементов микроструктуры материала (например, размер зерен). Таким образом, в материале должна существовать характерная длина трещины, при которой условия подобия, необходимые для обоснованного применения линейно-упругой механики разрушения (ЛУМР), нарушаются. [c.171]

Заметим, что интерес к данной постановке задачи о приспособляемости определяется еще и тем, что с аналогичной ситуацией (в смысле изменения самоуравновешенных напряжений при постоянных пластических деформациях) приходится сталкиваться также при анализе влияния геометрических эффектов в условиях циклического нагружения. Что касается практического значения, то Кениг [154] на основании нескольких выполненных им примеров отмечает, что поправки, вносимые при учете температурной зависимости упругих характеристик, малосущественны. [c.22]

Около некоторого значения силы поджатия Fq изменение тока с силой поджатия (д/к/дР) максимально, т. е. чувствительность прибора максимальна. При действии переменных ускорений на основание прибора сила поджатия изменяется пропорционально ускорению массы (т). Упругость контакта иглы с кристаллом зависит от силы поджатия. Для иглы из упругого материала со сферической поверхностью острия малого радиуса, опирающегося на упругую плоскую поверхность, эту упругость можно рассчитать. Она оказывается пропорциональной силе поджатия в степени 1/3. Это означает, вообще говоря, что пьезополупроводниковый преобразователь такого типа — прибор с нелинейной механической подвижной системой. Однако поскольку степень зависимости упругости от силы невелика, то при начальной силе поджатия во много раз большей, чем силы, возникающие при измеряемых ускорениях, можно считать, что суммарная упругость корпуса и опоры иглы, связывающая массу с основанием, постоянна. Тогда эквивалентная схема механической системы акселерометра приобретает простой вид, изображенный на рис. 5.116. Из этой схемы видно, что амплитуда усилия, действующего на кристалл, связана с амплитудой ускорения Хт основания прибора соотношением [c.228]

Метод с использованием точки перегиба невыгоден тем, что для получения всех величин т необходимо иметь почти полные кривые ползучести или упругого последействия. Вероятно, более правильные значения т можно получить из анализа, который предполагает определенную форму спектра времен релаксации. Так называемая логарифмически нормальная форма распределения, предложенная Новиком и Берри [6, 7], обладает важным достоинством в том отношении, что она выбрана на основании приемлемой физической модели. При логарифмически нормальном распределении предполагается, что интенсивность релаксации имеет гауссовское распределение в зависимости от логарифма времени около наиболее вероятного времени релаксации Тт. Новик и Берри показали, что эта форма распределения точно соответствует данным по зинеровской релаксации для сплавов Ag—Zn. Так как для исследованных сплавов ширина релаксационного спектра относительно узка, то в пределах точности эксперимента опытным данным соответствуют и другие спектры времен релаксации. Единственным дополнительным параметром, введенным в логарифмически нормальное распределение времен релаксации, является величина р — полуширина спектра в точке, соответствующей 1/е максимальной его величины. Для данной величины р неупругая деформация при ползучести зависит только от tfxrn> Эта функциональная зависимость была табулирована [G] так, что если известно то Тт может быть легко получена из опытов по релаксации. Этот метод анализа был успешно использован для нахождения временной зависимости Тт [8], Для справедливости этого метода необходимо, чтобы форма спектра времен релаксации оставалась постоянной при изменении Тт со временем. Таким образом, этот метод применим только тогда, когда отклонение от равновесия невелико так, что в металле имеется небольшой градиент концентрации вакансий. [c.360]

Вопреки распространенному мнению, испытания образцов с трещиной относительно большой длины, подобно приведенным на диаграммах разрушения, имеют прямое практическое значение. С одной стороны, кинетика развития этих трещин характеризует поведение материала в заключительной стадии разрушения, т. е. позволяет выявлять степень опасности, катастрофичность конца разрушения. С другой стороны, на основании поведения относительно малых образцов с большой трещиной можно в какой-то мере прогнозировать поведение материала в крупных реальных деталях, при большом запасе упругой энергии (например, для пневморезервуаров) и относительно малой длине трещины (см. рис. 4.10). Диаграммы разрушения в значительно меньшей мере, чем диаграммы деформации, являются постоянной характеристикой материала. Это вытекает из природы процесса разрушения, который в значительно большей степени, чем процесс пластической деформации, зависит от условий нагруже- [c.197]

Другое свойство решения износоконтактной задачи, позволяющее строить приближенные аналитические зависимости, состоит в том, что распределение по области контакта скорости изнашивания в направлении сближения тел при определенных условиях стремится по мере изнашивания принять постоянное значение. Соответственно, распределение контактного давления также стремится принять определенное установившееся распределение р , зависящее от геометрии сопряжения, характера относительных перемещений взаимодействующих тел и закона изнашивания [29, 34-37, 60-62,72, 88, 91, 92]. На рис. 1,а приведена схема контакта цилиндрического штампа с плоским основанием ширины 2а и упругого покрытия начальной толщины сцепленного с упругой полуплоскостью и изнашиваемого при возвратно-поступательных перемещениях штампа вдоль своей образующей. Рис. 1,6 иллюстрирует характер распределения безразмерных давлений р и изменения безразмерной толщины покрытия /г/а в различные моменты безразмерного времени т = О (кривые 7), г = 0,15 (кривые 2) и т = 0,64 (кривые 3) [35]. В процессе изнашивания контактные давления выравниваются и стабилизируется форма изношенной поверхности, т.е. реализуется установившийся режим изнашивания. Однако, следует отметить, что для очень тонких покрытий установившийся [c.446]

Соотношения (1.27)-(1.33) показывают, что на напряженно- деформированное состояние растзгщего вязкоупругого тела влияет вся история его загружения и наращивания. Кроме того, на основе этих соотношений можно найти такие режимы загруже я, при которых влияние наращивания на состояние исходного тела будет весьма мало, а сама наросшая часть тела будет пр тически не деформирована. Действительно, если предположить, что загружается поверхность только исходного тела, воздействия стационарных, наращивание происходит без натяга и момент начала наращивания гораздо больше момента загружения, то пользуясь свойством ограниченной ползучести вязко-упругого материала Ит дС(Ь,г)/д1 = О, на основании (1.27)-(1.33) придем к сформулированным вьппе выводам. К тем же выводам приводит режим загружения, при котором воздействия длительное время до начала наращивания остаются постоянными, независимо от их изменения в предыдущие моменты (предполагается, что, выйдя на стационарные значения, воздействия больше не изменяются). [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...