Кривые деформации)

Кривая деформации (рис. 40) в зависимости от многих факторов (природа испытуемого материала, напряженное состояние, скорость и температура испытания и др.) имеет разный вид [c.63]

Рис. 29. Кривые деформаций полосы при наплавке валика на кромку

Кривая деформации материала в координатах [c.192]

В торцовом сечении гибкое колесо относительно первоначально круглой получает криволинейную форму под действием генера-гора волн (рис. 15.19,6). Контур деформированного гибкого колеса образует относительно недеформированного две волны деформации (рис. 15.19, г). Ось ББ называется большой осью, а ось ВВ - малой осью кривой деформации. На оси ББ расположены вершины волны деформации, а на оси ВВ — впадины. Число волн деформации может быть равным /, 2, 3 и т. д. Чаще всего при- [c.427]

На рисунке 4.21 показана кривая деформации в координатах истинное напряжение - истинная деформация с заштрихованной областью, характеризующей величину плотности диссипируемой энергии, обозначенной как [c.281]

Касательные напряжения в этом выражении являются функцией момента внешних сил М и относительного угла закручивания а, кривую зависимости которых получают опытным путем (рис. 68). Угол а связан с деформацией сдвига простым соотношением (Х.5), по которому можно построить кривую деформации чистого сдвига для нахождения предела текучести и определения крутящих моментов при кручении стержня, обладающих при деформации упрочнением (рис. 69). Результаты опытов по- [c.120]

Кривая деформации материала в координатах Тмакс — макс также не зависит от напряженного состояния. [c.210]

Рис. 250. Кривые деформации меди при сжатии со скоростью 100 мм/мнн и температурах 500 (/), 650 (2), 650 (3), 700 (4) и 850 "С (5) и (С. И. Губкин)

Рис. 3-10. Типичная кривая деформация — температура линейных полимеров.

При понижении температуры от 20 до —269 С предел пропорциональности и временное сопротивление монокристаллов алюминия увеличиваются в 2 раза, а относительное удлинение — в 5 раз. На кривых деформации монокристаллов с ориентацией [111] к оси растяжения наблюдается скачкообразный характер для загрязненного алюминия (чистотой 99,5 и 99,99 %) кривая для более чистого алюминия (99,9997 %) плавная [1], [c.53]

Уравнение (3.10) может быть использовано для описания кривой деформации т — 8, если плотность дислокаций р выразить через величину пластической деформации, например, с помощью известной зависи- [c.104]

Рис. 3.5. Кривые деформации монокристаллов молибдена одинаковой ориентации, при температурах

Эволюция дислокационной структуры в процессе деформации монокристаллов с ОЦК-решеткой проанализирована в работе [9]. Отмечено, что для ОЦК тугоплавких металлов наблюдается соответствие-между типом кривой деформации и дислокационной структурой, созданной в процессе нагружения. Так, низкотемпературное параболическое упрочнение определяется однородным распределением винтовых. [c.111]

Несмотря на то что процесс упрочнения в ОЦК- и ГЦК-кристаллах во многом очень похож, геометрия скольжения двух кристаллических решеток значительно различается. Поскольку в ОЦК-металлах в области низких температур особую роль играют винтовые дислокации и процессы поперечного скольжения, авторы [271] при обобщении полученных результатов предположили, что три стадии упрочнения монокристаллов с ОЦК-решеткой являются третьей стадией упрочнения для металлов с ГЦК-решеткой. Этот вывод подтверждается наложением кривых деформации в приведенных координатах t/G — е для ОЦК-металлов (Nb, Fe) во второй и третьей стадиях на третью стадию упрочнения ГЦК-металлов (N1, Си). [c.113]

Рис. 3.7. Сравнение кривых деформации чистой поликристаллической меди с кривой, рассчитанной по уравнению (1.12) для монокристалла меди <1Ш [273)

Линейное упрочнение на кривых нагружения сплавов с пониженной энергией дефекта упаковки сменяется параболическим, которое, как и для молибденовых сплавов, является стадийным, но имеет свои особенности [341]. Последнее подтверждается как обработкой кривых деформации в координатах 5 — (рис. 3.24, б), так и результатами структурных исследований [62, 339, 344]. У поликристаллического ванадия (рис. 3.24, б) с повышением температуры испытания первая параболическая стадия появляется при —90 С, вторая — при —50 °С и третья — лишь при 85 С. Следует отметить, что кривые 5 — с" при температурах 400 и 600 С из-за динамического деформационного старения (ДДС) идут намного круче, чем все остальные (не учитывая кривую деформации при —196 °С), причем при 600 °С третья параболическая стадия не успевает наступить. [c.148]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 X 10 с Ч Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5%) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%. [c.185]

Если изменение температуры или скорости деформации не вызывает изменения т"р, а приводит к изменению структуры металла, т. е. Аао=0 и А(т=Аан, то характер кривой деформации изменится в соответствии с коэффициентом упрочнения на этом участке кривой. [c.18]

Образцы для ударных испытаний с надрезом (г = 0,2 мм, глубина 2 мм). Испытания на ударный изгиб осуществляли на маятниковом копре с запасом работы 5 кгс м и расстоянием между опорами 40 мм. Эти же образцы использовали для испытаний на статический изгиб (скорость деформирования 1 мм/мин). На схеме кривой деформации при изгибе, представленной на рис. 22, показаны обе составляющие деформации при вязком разрушении — стрела пластического прогиба /р — стрела прогиба при разрушении. Появление срывов на кривой на участке /р свидетельствует об уменьшении сопротивления развитию трещины и сопровождается образованием хрупких участков в изломе. При полностью хрупком разрушении отрезок/р уменьшается практически до нуля. [c.30]

Р и с. 22. Кривая деформации при изгибе [c.32]

Это выражение можно трактовать как логарифмическое упрочнение при достаточном удалении от равновесного состояния, и в полулогарифмических координатах соответствующая кривая напряжение—деформация должна изображаться прямой линией в области деформационного упрочнения. Указывается [41 ] на хорошее согласие выражения подобного типа с истинными кривыми деформации. [c.49]

При сопоставлении измеренной величины механохимического эффекта (разблагораживания электродного потенциала, скорости анодного растворения) с параметрами кривой деформация образца — приложенная нагрузка необходимо учитывать, что зависимость (141) содержит не только величину изменения приложенного напряжения Дт, но и величину п, отражающую характер дислокационной субструктуры. Эта величина формируется в проба [c.68]

Рис. 1.33. Кривая деформации полимера под действием постоянного напряжения

Определение зависимости между напряжением и деформацией в пластической области имеет большое теоретическое и практическое значение при проектировании конструкций, работаюш,их при знакопеременном нагружении. К настоящему времени в литературе известны в основном два подхода к решению этой задачи. Один из них базируется на феноменологических представлениях с использованием классической теории упругости и пластичности, например [1—4], другой — на статистической теории дислокаций [5, 6]. На основании статистической теории дислокаций были получены зависимости между деформацией и напряжением начальной кривой деформации, нисходящей и восходящей ветвей симметричной петли механического гистерезиса. Эти зависимости представлены в виде бесконечных степенных рядов по величине приложенного напряжения, для которого можно считать плотность дислокаций постоянной. При достаточно больших напряжениях (деформациях) экспериментальные данные показывают, что плотность дислокаций изменяется, петли механического гистерезиса несимметричны и разомкнуты. [c.159]

Величину и характер распределения остаточных напряжений I рода в образцах, облученных лазерным излучением, определяли механическим путем по методу Давиденкова Н. Н. Для измерения интенсивности деформации образцов, наблюдающейся при непрерывном стравливании упрочненного слоя, использовался прибор ПИОН-2 [40]. Запись кривой деформаций осуществлялась на самописце БВ-662 с использованием индуктивного дифференциального датчика БВ-884. Толщина образца контролировалась в процессе стравливания через каждые 5—10 мин. [c.82]

Поскольку толщина удаленного слоя при электролитическом травлении в случае соблюдения постоянства режима травления прямо пропорциональна времени травления, то скорость травления определялась путем деления проекции кривой деформации образца на ось X на скорость ленты Уд. [c.83]

Испытание на растяжение. Обычно цилиндрической формы образец с утолщениями по концам (для укрепления в захваты испытате.И)Пой машины) растягивается. В современных машинах (Цвик, Инстроп, MTS) скорость растяжения может изменяться в широких пределах от 0,003 до 3000 мм/мип. При больших скоростях деформации такое испытание считается динамическим (ударным). Большинство испытательных машин снабжено диаграммным аппаратом, записывающим кривую деформации (см. рис. 40 и 42), на которой можно найти интересующие величины прочности и иластичности (Ов, <Уа,ъ S, ), хотя деформационные характеристики (б, г )) или характеристики, связанные с малыми деформациями (Е, To.oi и др.), следует определять, измеряя деформацию непосредственно на образце (во время испытания или после его разрушения). [c.77]

Кроме того, к профилям зубьев предъявляется дополнительное требование — они должны обеспечивать многопарность зацепления при сложной форме кривой деформации гибкого колеса. Известно, что наиболее технологичными являются эвольвентные и круговые профили, при которых нарезание зубьев колес осуществляется высокопроизводительными методами. Однако эвольвентные профили не могут обеспечить большую многопарность зацепления. В случае применения круговых профилей для внутренних зубьев жесткого колеса достигается теоретически точное многопарное зацепление. [c.352]

Диаграмма механического состояния состоит из двух диаграмм (рис. 177) — собственно диаграммы механического состояния (слева) и кривой деформации в координатах т акс — Умакс- При построении диаграммы по оси ординат откладывают наибольшее касательное напряжение т акс. а по оси абсцисс — наибольшее эквивалентное растягивающее напряжение по второй теории прочности (аэквп). На диаграмму наносят предельные линии, соответствующие пределу текучести при сдвиге, сопротивлению срезу и сопротивлению отрыву 5от. Отклонение линии сопротивления отрыву вправо выше предела текучести (рис. 177) соответствует возрастанию сопротивления отрыву с появлением остаточных деформаций. [c.192]

Рисунок 4.21 - Кривая деформации с выделенной областью oypq, представляющей величину диссипированной энергии Величина площади o-p-g, определяемая как

В связи с этим значительный интерес представляют результаты, полученные Брейером и Полаковским [143], которые исследовали возможность повышения прочности мартенситной стали путем холодного волочения. Проведенные в работе эксперименты на нескольких марках хромоникельмолибденовой стали показали возможность осуществить деформацию волочением стали на холоду непосредственно в закаленном состоянии, но только до 10% обжатия. В результате такой обработки предел прочности при растяжении повышается в отдельных случаях до 391 кГ1мм , а на кривых деформации обработанных сталей появляется зуб текучести. Пластичность стали, в частности относительное сужение поперечного сечения, сохраняется при этом на уровне 30%. Проведенный рентгеноструктурный анализ показывает, что в результате такой обработки расположение атомов углерода в решетке мартенсита становится более упорядоченны.м. Полученный эффект упрочнения связывается с созданием в результате холодной деформации упорядоченного расположения атомов углерода в кристаллической решетке мартенсита вследствие взаимодействия их с сеткой дислокаций [143]. [c.93]

Уравнение (3.57) уже может быть использовано для обработки кривых нагружения металлов [330], но при условии L = onst (см. физическую трактовку параметра L в разделе 3.2). Справедливость этого-условия непосредственно проверить нельзя, но фактической его проверкой служит перестройка кривых нагружения в координатах S — у/ , в результате которой кривые деформации превращаются в прямые линии или ломаные с прямолинейными участками. Такая проверка успешно выполнена для поликристаллических ОЦК-металлов [326, 327, 331, 332], a-Ti [333], Be [334] и некоторых сплавов [335]. При этом, если в работах [324, 325] наличие перегиба на перестроенных кривых [c.137]

I Повышение температуры испытания (выше 0,4Т л) приводит к вы-полаживанию кривых деформации, четкие границы между стадиями [c.141]

Кривые деформации при циклическом малоцикловом нагружении при различных 5тах описываются обобщенными диаграммами, параметрами которых является число полуцтло нагружения К. Диаграммы строятся в координатах s—е, где s и е — напряжение и деформация, отнесенные к напряжению и деформации, соответствующим пределу пропорциональности в первом полуцикле. При построении кривых деформирования с помощью обобщенной диаграммы начало кривой совмещают с точкой начала разгрузки в данном полуци -ле. [c.241]

Для исследования реакции на поверхности раздела композит А16061—45% В отжигали при 811 К и испытывали в состоянии Т-6 . После отжига продолжительностью от 5 до 15 мин средняя прочность составляла 170 кГ/мм , а средняя деформация разрушения 9,2-10 . Однако соответствующая кривая деформации очень похожа на кривые рис. 16 и 17. Скорость реакции в 4 раза выше, чем при 778 К. Прочность достигает нижпего плато при де- формации 3,2-10 . [c.175]

Образцы до и после испытаний при различных температурах показаны на рис. 5.15. Для последних характерно удлинение без образования шейки, что является характерной чертой сверхпласти-ческого поведения. Другой очень важной чертой является форма кривых деформации, где наблюдалось значительное деформационное упрочнение при всех скоростях деформации, причем деформационное упрочнение было более высоким, когда скорость деформации была выше. Тем не менее данный сплав демонстрирует сверхпластичность при высоких скоростях деформации до 5 х 10 с и относительно низкой температуре 300°С [353]. [c.208]

Присутствие примесей в металле создает условия для деформационного упрочнения. При насыщении дислокаций атомами примеси появляется зуб текучести на кривых деформации, наблюдается эффект Портевена—Ле-Шателье и характерное повышение химической активности на полигонизационных субграницах в случае твердых растворов Fe — С. Упрочнение в разбавлен-, ных твердых растворах обычно пропорционально концентрации (правило Норбери). В сплавах внедрения энергия связи между атомами примеси и дислокациями может быть велика, особенно для сплавов Fe — С и Fe — N, где эта энергия составляет W я=гО,55эВ [6], что значительно выше, чем для многих других сплавов. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...