Температура обработки

Спеченные материалы можно подвергать ковке, прокатке, штамповке при повышенных температурах. Обработка давлением позволяет снизить пористость материалов и повысить их пластичность. Например, у спеченных заготовок вольфрама с исходной пористостью 38—40 % после ковки пористость снижается до 2—5 %, и металл приобретает пластичность, необходимую для протяжки через фильеры или прокатки. Перед прокаткой для снятия напряжений заготовки из вольфрама подвергают промежуточному отжигу при температурах выше 1200 °С. После протяжки вольфрама в проволоку диаметром 0,05 мм пористость его снижается до 1 %. [c.425]

Сплав ОТ4 имеет хорошую пластичность при температуре обработки давлением, удовлетворительно сваривается аргоно-дуговой, контактной сваркой и сваркой под флюсом . Прочность сварного соединения составляет более 90% прочности основного металла. Сплав не склонен к охрупчиванию после нагрева до 350—400° С. [c.279]

Следует подчеркнуть, что границы между холодным и горячим деформированием условны и зависят от схемы, скорости и температуры обработки, условий охлаждения, а также скорости рекристаллизации металла (сплава). [c.60]

При обработке холодом закаленные изделия подвергают охлаждению ниже нуля (— 40 н----190° С). Температура обработки холодом [c.124]

Сплавы с структурой имеют строение гексагональных НОО а-твердых растворов как при обычной температуре, так и при нагревании до температур обработки, применяемых на практике. [c.80]

В зависимости от температуры обработки получаются волокна либо с высокой прочностью, либо с высоким модулем. При из-готов.пении углеродных волокон они соединяются в пряди, а пряди в нити. Прядь может содержать 30 моноволокон, а нить 50 прядей, нить слегка подкручивается. [c.688]

В табл. 8.1 приведены перечисленные характеристики для трех групп конструкционных материалов. Первые две - металлы и полимеры. Третью группу образуют неорганические и неметаллические вещества, для обобщения часто называемые керамикой. С последней их роднит минеральное происхождение и высокая температура обработки. В последнем столбце таблицы приведена относительная жесткость, т.е. отношение модуля упругости к плотности вещества. Для наглядности удельная жесткость каждого вещества отнесена к удельной жесткости железа. [c.376]

Так, после программного нагружения образцов железа со скоростью нагрузки 90 Г ммР- ч при 300° до остаточной деформации 1,3% скорость установившейся ползучести при 400° почти в 4 раза ниже, чем у образцов после быстрого нагружения до остаточной деформации приблизительно той же величины. Важно отметить, что эффект упрочнения наблюдается и при температурах, существенно превышающих температуру обработки. Результаты, полученные в работе [67], имеют весьма важное практическое значение. По существу, обработку многих деталей [c.34]

В результате термообработки величина Не увеличивается, достигая максимального значения после нагрева при 350 С При дальнейшем повышении температуры нагрева коэрцитивная сила уменьшается Величина максимальной магнитной индукции зависит от содержания фосфора в покрытии и температуры термообработки С повышением температуры нагрева величина максимальной магнитной индукции увеличивается, достигая наибольшего значения в интервале температур 350—500 °С Дальнейший рост темпе ратуры нагрева приводит к снижению этой величины С увеличением содержания фосфора в покрытии величина максимальной магнитной индукции снижается На характер изменения величины остаточной магнитной индукции с повышением температуры обработки оказывает большое влияние содержание фосфора в осадке [c.19]

Рассмотрены атомное строение, виды, структура и свойства неметаллических включений в сталях как типичных представителей фаз внедрения. Показано их влияние на механические, технологические и эксплуатационные свойства стали. Исследована деформируемость неметаллических включений различных типов при разных температурах обработки давлением. Описано влияние включений на развитие динамической и статической рекристаллизации и формирование структуры деформированной стали. [c.318]

Зависимость удельной адсорбционной поверхности 1) суммарного содержания функциональных кислородных групп (2), количества сорбированного бензола при P/Pj = 0,25 (3) и выхода летучих веществ (4) от температуры обработки кокса. Продолжительность диспергирования 60 мин. [c.146]

В зависимости от температуры обработки кокса, рассмотренные показатели имеют экстремальные значения в области 500° С (см. рисунок). Рисунок иллюстрирует зависимость между характером поверхностных явлений, которые протекают при диспергировании кокса и его структурой, обусловливаемой температурой обработки. [c.146]

Удаление поверхностных загрязнений должно предшествовать последующей обработке. Основной способ удаления загрязнений такого вида с поверхности металла заключается в применении специальных обезжиривающих средств. В качестве простейшего из них может послужить органический растворитель (например, четыреххлористый углерод, бензин, ацетон) при комнатной температуре, обработка которым производится путем погружения или промывки изделия, подготавливаемого к нанесению покрытия. Масла, жиры, лаки размягчаются под действием растворителя и выводятся в раствор, а образовавшийся нерастворимый осадок и металлические частицы отделяются и опускаются на дно ванны для обезжиривания. Однако простое погружение или промывка в холодном растворителе является неэффективным средством очистки. Возникают трудности, связанные с выведением токсичных паров с поверхности растворителя кроме того, в ванне грязь и жир, удаляемые с изделий, образуют эмульсию, которая сохраняется в виде пленки на поверхности вынутого из растворителя и просушенного металла. [c.54]

Максимум на кривых 0—е часто считается очевидным признаком протекания в металле динамической рекристаллизации, которая наблюдается при условии достаточно сильного горячего наклепа, высоких скоростей деформации и температур обработки. [c.11]

В ряде работ отмечалось также, что в условиях теплой и горячей деформации иногда повышение температуры обработки приводит к снижению деформируемости обрабатываемых материалов. Особенно сложный характер влияния оказывает температура на пластичность меди и сплавов на ее основе [31]. [c.28]

Взаимодействие серебра с вакансиями приводит к измельчению, выделений [129, 150] и повышению прочности сплавов при очень быстрой закалке от температуры обработки на твердый раствор-или при быстром нагреве до температуры старения [151], Такие очень высокие скорости изменения температуры достижимы при лабораторных исследованиях маленьких образцов, но не могуг быть получены в промышленной практике. При реальных скоростях охлаждения и нагрева добавки серебра ухудшают механические свойства сплава [151]. Таким образом, влияние серебра на стойкость к КР необходимо исследовать на полностью сравнимых сплавах, содержащих и не содержащих серебро [151]. Когда такое тщательное сравнение было проведено, выяснилось, что добавки серебра не повышают стойкости к КР [131, 143]. Более того, оказалось, что серебро усиливает межкристаллитную коррозию и повышает чувствительность к закалке [130, 131, 143]. Эти выводы в сочетании с таким веским доводом, как стоимость серебра, значительно уменьшили интерес к исследованиям влияния серебра на свойства сплавов серии 7000. [c.88]

С точки зрения перспектив разработки новых сплавов и их технологии важное значение имеют вопросы термомеханической обработки (ТМО). Еще сравнительно недавно считалось, что ТМО позволяет достигать лишь умеренного улучшения свойств [2, 3]. Например, прочность сплавов серии 2000 можно несколько повысить путем деформации при комнатной температуре после закалки от температуры обработки на твердый раствор с последующим нормальным старением (аналогично термообработке ТЗ). Попытки применить эту процедуру к сплавам серии 7000 (как в случае Т8) дали слабый эффект, если не считать результатов, полученных на модельных сплавах [158]. [c.91]

Термомеханическая предыстория материала может, по-видимому, оказывать существенное влияние и на стойкость к водородному охрупчиванию других суперсплавов [38, 118, 279, 287]. В качестве примера на рис. 42 показано влияние термообработки на листовой сплав Рене 41 [279] при термическом наводороживании в течение 1000 ч при температуре 650°С и давлении 1 атм. Необходимо отметить отрицательный эффект старения, приводящего к образованию у, а также охлаждения в печи от температуры обработки на твердый раствор (вероятно, путем образования г] на границах зерен, о чем свидетельствует межкристаллитный характер водородного разрушения [279]). В другом исследовании был обнаружен небольшой положительный эффект высокоэнергетической штамповки сплава Инконель 718 перед старением по сравнению с обычным материалом, состаренным после термообработки на твердый раствор уменьшение относительного сужения в результате выдержки в водороде при давлении 69 МПа снизилось от 72% при обычном старении до 60% в материале, подвергнутом термомеханической обработке (ТМО). Таким образом, образование у или у" после ТМО ухудшает свойства исследованных сплавов практически в такой же степени, как и в отсутствие ТМО. По-видимому, для упрочнения и повышения стойкости к KP решающее значение имеет улучшение субструктуры сплава при старении, предшествующем ТМО [160, 289]. Не исключено, что более сложные процессы обработки, включающие ТМО, позволяют добиться улучшения свойств никелевых сплавов. [c.116]

Разнообразие фазовых структур может быть получено на этом сплаве при охлаждении с различных температур обработки на твердый раствор (рис. 70, 71). На рис. 70 показано влияние температуры закалки на величину нагрузки для зарождении трещи- [c.362]

Распространение трещин в сплаве Т1 — 8А1 — 1Мо — IV при КР в водных растворах также в значительной степени зависит от температуры обработки на раствор (см. рис. 71). Как можно [c.364]

Желательно иметь мелкозернистую исходную р-фазу. Для этого требуется тщательный контроль за температурой нагрева под закалку или за температурой обработки. [c.423]

При использовании вместо кокса природного графита кристаллическая структура матери- Рис. 1.4. Изменение параметра кри-ала в процессе термической- об- сталлической решетки с в зависимо-работки не изменяется, по- температуры обработки. [c.31]

Рис. 1.5. Изменение высоты 1с и диаметра La областей когерентного рассеяния в зависимости от температуры обработки материалов на основе нефтяных коксов (X — КПГ О — ГМЗ)

Рис. 1.6. Обобщенная зависимость изменения параметра с от времени изотермической выдержки при 2500 С [180]. Получена путем наложения кривых для температуры обработки, указанной на графике

Рис. 1.7. Изменение физических свойств твердости Нв, предела прочности при сжатии Осж, модуля упругости Е, коэффициента теплопроводности X, удельного электросопротивления р, коэффициента теплового расширения а, коэффициента Холла Rx углеродных материалов в зависимости от температуры обработки (вид материала указан в нижнем индексе I — КПГ, 2—ГМЗ, 3—ЕР). Для материала ЕР даны значения в параллельном (II) и перпендикулярном ( L) оси прессования направлениях

Показатели текстуры различных углеродных материалов в зависимости от температуры обработки [c.37]

Явление сверхпластичностн в промышленности используют главным образом при объемной изотермической штамповке и при пневмоформовке. Недостатком процесса является необхо-ДИМ0СТ1. нагрева штампов до температуры обработки и малая скорость деформации. [c.49]

При этих температурах деформация также вызывает упрочнение ( горячий наклеп ), которое полностью или частично снимается рекристаллизацией, протекающей при температурах обработки и при последующем охлаждении. В случае поли-гонизации упрочнение частично сохраняется. В отличие от статической полигопиза-цин и рекристаллизации, рассмотренных ранее, процессы полигоиизации и рекристаллизации, происходящие в период деформации, называют динамическими. [c.60]

Сплав 0Т4 имеет хорошую пластичность при температуре обработки давлением, удовлетворительно сваривается аргомо-луговой сваркой с присадкой из технического титана ВТ1 или без нее. Прочность сварного соединения составляет более 90% прочности основного металла. Ковка и горячая прокатка производятся при температурах 950—800° С, теплая прокатка — при 700—600 С. Для снятия кагартовки производится отжиг готовых листов при 600—700° С. Если содержание примеси водорода превышает установленный предел, то отжиг производится в вакууме. [c.377]

Новые радиографические пленки имеют задубленные фоточувствитель-ные слои, которые обеспечивают более высокие физико-механические свойства поверхности пленки, а также воздействие более высоких температур обработки и сушки. [c.330]

Рис. 44. Огибающие сигналов, пропорцио нальных амплитудам импульсов от скач ков Баркгаузена, для образцов из ферро магнитных материалов с различной температурой обработки (U — выходной сигнал t — время, Я — напряженность пе-ремагничивающего поля)

Раствор подогревают до температуры 60—70 С После хими ческого обезжиривания необходимо сделать промывку в горячей и холодной проточной воде Для окончательной очистки поверхности от посторонних веществ производят обработку в хромовой смеси содержащей от 10 до 30 г двухромовокислого квлия на 500— 600 м.т концентрированной (плотность I 84) серной кислоты При комнатной температуре Обработку осуществляют от 20 мин до t —I 5 ч Для отмывки деталей от хромовой смеси промывку производят Б проточкой воде в течение 2—3 мин [c.37]

Параметрическими диаграммами, изображенными на рис. 3.2—3.8, проиллюстрирована целесообразность использования уравнения типа (3.1) для оценки характеристики прочности и пластичности жаропрочных материалов. Оценим состоятельность уравнения типа (3.7) и возможность использования его для анализа общих закономерностей ползучести ряда жаропрочных сталей стационарного энергомашиностроения. Для этого проанализируем данные математической обработки кривых ползучести сталей разных марок. Как отмечалось выше, много образцов стали 15Х11МФБЛ испытано с измерением деформации при разных температурах. Обработкой первичных кривых ползучести, проведенной в соответствии с требованиями отраслевого стандарта, получено следующее уравнение состояния типа (3.7) [c.84]

Осуществление в промышленном масштабе автоматической фотообработки стало возможным после создания новых радиографических пленок, ускоренных процессов проявления и фиксирования, а также разработки автоматов рольного типа. Новые радиографические пленки типа РТ-1Д, РТ-5Д и РНТМ-1Д имеют задубленные фоточувствительные слои и по сравнению с пленками типа РТ-1, РТ-5 и РНТМ-1, обрабатываемыми вручную, обладают улучшенными физико-механи-ческими свойствами, выдерживают воздействие высоких температур обработки и сушки. Режимы ручных и автоматических процессов фотообработки приведены в табл. 33, составы проявляющих и фиксирующих растворов — в табл. 34. [c.118]

Еще одним способом изменения микроструктуры является деформация (независимо от образования мартенсита). Холодная деформация до 10% имеет тенденцию ускорять КР [66], тогда как при более сильной деформации КР уменьшается. Такая же картина— сначала понижение стойкости с ростом деформации, а затем повышение — наблюдается и при водородном охрупчивании [72, 84]. Более ярко выраженные изменения возникают при деформации с нагревом, допускающим частичное восстановление (возврат) деформированной структуры. На рис. 19 показан эффект одной из подобных обработок путем высокоэнергетической штамповки. Причина повышения стойкости к водородному охрупчиванию связана, по-видимому, с формированием дислокационной структуры, характерной для облегченного поперечного скольжения при температуре обработки, тогда как при комнатной температуре сплав может деформироваться путем планарного скольжения [84, 101]. Как видно из рис. 19, термомеханическая обработка в большей степени повышает стойкость стали 304Е, чем сплава 21 Сг— [c.76]

Важный аспект термообработки алюминиевых сплавов связан с выбором скорости охлаждения при закалке от температуры обработки на твердый раствор. Этот фактор может влиять на стойкость к КР сплавов серий 2000 и 7000. В естественно состаренных сплавах серии 2000 такое влияние заметно при скоростях охлаждения менее 550 К/с [2, 128]. В работе [157] это объяснялось образованием зернограничных выделений, богатых медью, при сравнительно медленном охлаждении. Низкие скорости охлаждения пp f закалке ускоряют также межкристаллитную коррозию [128]. Изделия из сплавов серии 2000 толщиной свыше примерно 6 мм необходимо подвергать искусственному старению [2], поскольку в этом случае нельзя обеспечить достаточно высокую скорость охлаждения при закалке (искуственным называют старение при температуре выше комнатной). [c.90]

Как видно из рис. 33, сплавы с игольчатой структурой имеют, как правило, более высокие вязкость разрушения и стойкость к 1<Р, чем сплавы с равноосной структурой. При этом ширина полосы или разность между Кхс и Кхкр в обоих случаях примерно одинакова, но для игольчатой структуры вся полоса сдвинута в область более высоких значений К- Такое поведение очень часто наблюдалось экспериментально [186, 188, 191, 192, 204, 205]. В частности, установлено, что понижение температуры обработки на твердый раствор или образование выделений ог (как в ытлаве Т1—8А1—1 Мо—IV) существенно усиливают КР [189, 181]. Игольчатые структуры мартенситного (а не видманштеттового) типа, образующиеся преимущественно при закалке, также обладают стойкостью к КР. Отпуск мартенсита вызывает частичное выделение мелкодисперсных частиц р-фазы, но сохраняет игольчатую морфологию. Стойкость к КР после такой обработки промежуточная между неотпущенным мартенситом и равноосными структурами [204]. Таким образом, игольчатые микроструктуры (видманштеттовый, пластинчатый или игольчатый мартенсит) в целом более стойки к КР. В качестве примеров можно привести сплавы Т1—6А1—4У [186] и Т1—4 А1—ЗМо—IV [190, 192]. [c.100]

Появляются все новые данные, показывающие, что микроструктура рассматриваемых сплавов влияет на их стойкость к водородному охрупчиванию. Существенным элементом микроструктуры, которого следует избегать, является присутствие равновесной фазы, обычно I1, на границах зерен. Так же как и в рассмотренном случае т)-фазы в сплаве А-286 [124], это справедливо для б-фазы в Инконель 718. Если предшествующая обработка привела к образованию на межзеренных границах почти непрерывного слоя б (NiaNb), то для его растворения необходима термообработка твердого раствора при 1315 К. Обработка в области выше кривой растворимости у"-фазы, но ниже соответствующей температуры для O, не даст нужного результата [272]. Оказалось, что использование более высоких температур обработки на твердый раствор повышает стойкость сплава Инконель 718 к водородному [c.115]

При температуре обработки до 2000° С профиль линии (002) сильно асимметричен с явно выраженным максимумом со стороны больших углов дифракции и соответствует компоненту с высокой степенью совершенства — природному графиту. В области малых углов намечается второй размытый максимум от низкосовершенной структуры второго компонента — полукокса. Поэтому вычисленный коэффициент текстуры по суммарной кривой распределения зависит от вклада каждой [c.37]

Влияние температуры обработки (или, в конечном счете, совершенства кристаллической структуры) исследовано на полуфабрикате английского реакторного графита PGA и отформованном на коксе Кендалл материале [210, р. 155]. Оказалось, что между коэффициентом теплопроводности и диаметром кристаллитов существует зависимость, близкая к линейной. Связь кристаллической структуры с коэффициентом теплопроводности была также проанализирована на отечественных графитовых материалах промышленных и опытных. Последние были отформованы по технологии графита марки ГМЗ, а наполнителем в них служили различные коксы. Совершенство кристаллической структуры опытных материалов изменяли, варьируя температуру обработки. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...