Напряжения Определение см контактные — Распределение

На рис. 8.7 показана сеточная разметка соединения с резьбой М10, которая использовалась для вычисления функций влияния и расчета распределения напряжений. Расчет производился после решения контактной задачи (определения контактных давлений) при Д = 0, /п = 5 и 1 = 7. На этом же рисунке справа показано распределение напряжений на рабочих гранях и во впадинах витков при ап = 10 МПа. Цифры на эпюрах — наибольшие напряжения в МПа в некоторых точках. [c.149]

На рис. 4.57, а показана схема распределения относительных главных напряжений на контурах головки и стержня болта (контурные напряжения). Относительные контактные напряжения (давления) приведены для случая, когда головка болта опирается на жесткое основание. На практике этому приблизительно соответствует резьбовое соединение, стягивающее стальные детали болтами из титановых сплавов. На рис. 4.57, б дана зависимость относительного контактного напряжения д = д/о на опорном торце головки болта, когда головка опирается на жесткую (не-деформированную) деталь (кривая 1) и на деталь из того же, что и болт, материала (кривая 2). После определения контактного напряжения проведен расчет напряженного состояния в головке. Результаты расчета приведены на рис. 4.57, а. Из рисунка сле- [c.129]

Для определения контактных напряжений в подшипнике качения необходимо знать закон распределения сил между телами качения. При решении этой статически неопределимой задачи полагают, что подшипник изготовлен идеально, зазоры, натяги и силы трения отсутствуют. Собственными деформациями колец, тел качения, вала и корпуса пренебрегают. Под действием радиальной силы F,. тела качения нагружаются неравномерно (рис. 17.5, а). [c.432]

Определение усилий и напряжений в резьбовых соединениях при известных величине нагрузки и формы соединения является трудной задачей, правильное решение которой связано с учетом многих факторов, влияющих на распределение усилий и напряжений в соединении. Сложность задачи определяется необходимостью нахождения распределения усилий по виткам резьбы и распределения напряжений в теле шпильки и гайки при сложной форме их контура, дающей высокую концентрацию напряжений при этом распределение усилий по виткам резьбы является контактной задачей при большом числе мест контакта и сложных условиях сопряжения. В соответствии с этим задача может рассматриваться как состоящая из двух частей нахождение распределения нагрузки по виткам по всей высоте сопряжения шпильки и гайки с учетом деформаций, получаемых во всех элементах натурного соединения при действительных условиях контакта, и нахождение распределения деформаций и напряжений с учетом формы элементов соединения и найденного распределения нагрузки по виткам резьбы. [c.136]

Исследуя напряженное состояние деформированной манжеты из оптически активной резины с использованием основного закона фотоупругости при конечных деформациях А. А. Гельман установил, что вдоль свободного контура AB рабочей части манжеты (рис. 37) действуют сжимающие нормальные напряжения, т. е. 02 < О и Ti = 0. Максимального значения достигает в точке перехода рабочей части манжеты в опорную. Вдоль контуров ЕК и FL, охватывающих отдельные участки рабочей части манжеты и всю ее опорную часть, действуют растягивающие напряжения, т. е. оа — О и ai > 0. В сечении, параллельном линии контакта и отстоящем от нее на 1 мм, напряжения Ох являются сжимающими и достигают максимума в начале рабочего участка (рис. 38, а). Напряжения Оу переходят из растягивающих в сжимающие при переходе от опорной части манжеты к рабочей (рис. 38,6). Напряжения Ог вдоль всего сечения являются сжимающими (рис. 38, в). Сложное напряженное состояние деформированной манжеты является одной из причин отсутствия в настоящее время удовлетворительных для инженерной практики методов расчета контактных напряжений этого вида уплотнителей. Поэтому определение контактных напряжений и их изменения под действием эксплуатационных факторов производят, как правило, экспериментально непосредственно на самих манжетах. Эпюра распределения контактных напряжений по ширине контакта рабочей части манжеты с уплотняемыми поверхностями (рис. 39) имеет сложную [c.69]

Исследование напряженно-деформированного состояния (н. д. с.) подобной конструкции предусматривает решение двух задач—определение контактного давления между конструкцией и ложементом расчет и. д. с. шпангоутов и оболочки от заданной системы действующих и контактных нагрузок. Эти задачи взаимосвязаны, так как, не зная закона распределения контактного дав ления, нельзя рассчитать н. д. с. элементов конструкции и, наоборот, без знания податливости элементов всей конструкции невозможен расчет контактного давления между ложементом и конструкцией. [c.137]

Выбор того или иного метода расчета определяется в основном условиями и требованиями задачи. Так, могут быть следующие варианты задач определить полное усилие найти "распределение напряжений на контактной поверхности, как, например, при определении мощности двигателя прокатного стана определить форму и размеры тела после деформации найти распределение деформации и напряжений по объему тела, например при изучении неравномерности деформации. [c.267]

Под контактными напряжениями понимают те местные напряжения, которые возникают при нажатии тел друг на друга по небольшой площадке соприкосновения их между собой. Теория распределения контактных напряжений была разработана методом теории упругости Герцем (1885 г.). Определение контактных напряжений практически весьма важно при расчете шариковых и цилиндрических подшипников, а также при расчете цилиндрических шарниров и катков в опорных устройствах. Напряжения от места контакта быстро убывают, естественно поэтому их считать местными напряжениями. [c.250]

В заключении вводного пункта сформулируем некоторые приложения задач, решаемых методами механики контактного разрушения определение вязкости разрушения поверхностных слоев материала оценка уровня остаточных поверхностных напряжений определение параметров функций распределения поверхностных дефектов описание развития поверхностных и подповерхностных трещин, в том числе с изменением их траекторий описание взаимодействия системы трещин определение критериев выкрашивания фрагментов поверхностного слоя и оценка объема таких фрагментов построение на этой основе моделей изнашивания (многообразие реализуемых при этом условий нагружения многократно усложняет задачу). [c.627]

Скорости деформаций аппроксимируются линейными функциями. Вклад в энергию моментных составляющих, характеризующих градиент скорости деформаций в элементе, регулируется весовыми коэффициентами, что позволяет в рамках единой схемы исследовать динамику массивных тел, стержней и оболочек. Напряжения определяются подстановкой скоростей деформаций в уравнения состояния (3). В силу малости весовых коэффициентов связь между градиентами напряжений и скоростей деформаций предполагается линейно упругой. Пластические свойства материала учитываются при вычислении напряжений в центре конечного элемента. Напряжения по толщине элемента аппроксимируются кусочно-постоянной функцией, определяемой из уравнений состояния (3) исходя из линейного распределения скоростей деформаций вдоль нормали к срединной поверхности. Численная схема определения контактного давления и статически [c.117]

Решения с использованием уравнений (23), (27) или (28) довольно сложны, а конечные зависимости громоздки. Однако решения по моментной теории могут использоваться при необходимости достаточно точного определения изменения напряжений по координатам, формы участка свободного изгиба, распределения нормальных напряжений на контактных поверхностях и т. п. [c.32]

Распределение напряжений в участке свободного изгиба аналогично их распределению в этом участке при вытяжке в конической матрице. Точное решение по определению поля напряжений в контактном участке очага деформации по торообразной поверхности матрицы с использованием уравнения равновесия (6) связано со значительными математическими трудностями из-за переменного значения радиуса Яд вдоль образующей. В принципе, используя некоторые допущения, задачу эту можно решить [37], но получившиеся при этом формулы весьма сложны. [c.167]

Трудности определения контактных напряжений в рамках теории упругости обусловлены тем, что перемещения произвольной точки поверхности контакта зависят от распределения давлений по всей области контакта. Следовательно, отыскание давления в какой-либо точке области контакта твердых тел заданного профиля требует решения интегрального уравнения. Эти [c.122]

Надо объяснить различие между напряжениями смятия и контактными напряжениями. О первых говорим в тех случаях, когда контакт ненагруженных деталей осуществляется по некоторой поверхности конечных размеров (например, контакт заклепки и стенок отверстия) о вторых — при начальном точечном или линейном контакте. Можно добавить, что напряжения смятия определяют по условной методике, принимая определенные допущения о распределении сил взаимодействия по площадке соприкосновения тел (см. гл. 9) контактные же напряжения определяют, пользуясь строгими решениями теории упругости. [c.186]

Исследования в области механики контактных взаимодействий, химических и диссипативных процессов в поверхностных и приповерхностных слоях трущихся материалов показывают, что материал в указанных зонах в процессе трения резко изменяет свое физическое состояние, меняя механизм контактного взаимодействия. Происходят существенные изменения в суб- и микроструктуре приповерхностных микрообъемов. Изучение кинетики структурных, фазовых и диффузионных превращений, прочностных и деформационных свойств активных микрообъемов поверхности, элементарных актов деформации и разрушения, поиск численных критериев оптимального структурного состояния, оценок качества поверхности должны быть фундаментальной основой в поисках материалов и сред износостойких сопряжений. В настоящее время исследованы закономерности распределения пластической деформации по глубине поверхностных слоев металлических материалов, кинетика формирования вторичной структуры, процессы упрочнения, разупрочнения, рекристаллизации, фазовые переходы, которые, в свою очередь, зависят от внешних механических воздействий, состава, свойств трущихся материалов и окружающей среды. Важное значение в физике поверхностной прочности имеет определение связи интенсивности поверхностного разрушения при трении и величины развивающейся пластической деформации. Сложность указанной проблемы заключается в двойственности природы носителей пластической деформации. Дислокации, дисклинации и другие дефекты структуры являются концентраторами напряжений, очагами микроразрушения. В то же время движение дефектов (релаксационная микропластичность) приводит к снижению уровня напряжений концентратора, следовательно, замедляет процесс разрушения. Условия деформации при трении поверхностных слоев будут определять преобладание одного из указанных механизмов, от которого будет зависеть интенсивность поверхностного разрушения. Межатомный масштаб связан с характерным сдвигом, производимым элементарными носителями пластической деформации (дислокациями). В легированных металлических системах величина межатомного расстоя- [c.195]

Рассмотрим процессы в области контакта эластомерного уплотнения. Собственное контактное давление pi, распределение которого вдоль уплотняющей поверхности при неподвижном положении рассмотрено в гл. IV, несколько изменяется при движении за счет деформации сечения под воздействием сил трения и за счет образования смазочной пленки между уплотняющими поверхностями. Так как деформация уплотнения при установке в канавку составляет доли миллиметра и более, а толщина смазочной пленки не превосходит нескольких микрон, влияние толщины пленки на распределение напряжений по сечению уплотняющего кольца должно быть ничтожным и касается в основном крайних областей эпюры давлений. Деформация сечения вследствие действия сил трения может быть более существенной, но из-за трудности расчета и экспериментального определения до сих пор не исследована. [c.226]

Но непосредственное определение величины контактного давления уплотнения на вал и его распределения по ширине контакта рабочей кромки с валом сопряжено с большими трудностями. Кроме того, вследствие изменения ширины контакта в процессе работы уплотнительного узла величина среднего контактного давления изменяется в несколько раз вследствие износа и релаксации напряжений в резине. Поэтому в качестве параметра, характеризующего нагрузку рабочей кромки, принята величина усилия прижима рабочей кромки к валу. Непосредственное определение усилия прижима значительно проще и величина его изменяется в процессе работы уплотнительного узла незначительно (на 10—40%) по сравнению с начальной величиной. [c.179]

Определение истинных контактных напряжений в муфте усложняется неопределенностью условий контакта зубьев, а неопределенность обусловлена, с одной стороны, рассеиванием ошибок изготовления муфты, а с другой — рассеиванием несоосности валов (ошибки монтажа). При несоосности нагрузка распределяется неравномерно между зубьями, а поверхности соприкасания отдельных пар зубьев различны. Так, например, зубья обоймы и полумуфты, расположенные в плоскости перекоса валов, параллельны и имеют более благоприятные условия соприкасания, а зубья, расположенные в перпендикулярной плоскости, наклонены друг к другу под углом, равным углу перекоса, и соприкасаются только кромкой. Остальные зубья также располагаются под углом, но угол их наклона меньше. Для ослабления вредного влияния кромочного контакта применяют зубья бочкообразной формы (рис. 17.7, 6, вид В). Приработка зубьев выравнивает распределение нагрузки и улучшает условия контакта. [c.372]

Поскольку торец штифта является площадкой определенных размеров и формы, а не точкой, записываемые с помощью месдоз кривые нельзя полностью отождествлять с истинными кривыми напряжений. Отклонения от действительной картины распределения напряжений особенно значительны вблизи границ очага деформации, т. е. на участках, где нагрузка действует только на часть поверхности штифта. Также значительные искажения возникают на участках резкого изменения величины контактных напряжений. В связи с этим предложены методы корректировки осциллограмм контактных напряжений, записанных с помощью штифтовых месдоз [48, 50, 51]. Чтобы уменьшить искажения, обусловленные размерами и формой торцовой площадки штифта, отношение длины контактной поверхности к длине площади штифта должно быть как можно больше. Имеется указание [18], что это отношение должно быть не менее десяти. [c.47]

Конструкция установки. Схема типовой поляризационно-оптической установки для исследования контактных напряжений в очаге деформации, а также распределения напряжений в теле инструмента показана на рис. 42. В качестве источника монохроматического света используют электрическую лампу специальной конструкции со светофильтром, пропускающим свет строго определенной длины волны. Проходя через поляризатор, световые волны приобретают одинаковую ориентацию, т. е. на выходе из поляризатора они лежат в параллельных плоскостях. Конденсаторные линзы обеспечивают падение лучей на поверхность модели под прямым углом. При исследовании процессов прокатки в качестве инструмента применяют прозрачные валки с расположенной посередине бочки вставкой (вклейкой) из оптически активного материала (эпоксидных смол ЭД-6, ЭД-5, [c.53]

Формулируя граничные условия, полезно иметь в виду широко применяемый при решении задач теории упругости принцип смягчения граничных условий Сен-Ве гана. Пусть на части поверхности тела, малой по сравнению со всей поверхностью, действуют распределенные силы (рис. 102, а, б). Для упрощения задачи заменим эти силы статически эквивалентной системой сил, приложенной к той же части поверхности тела (рис. 102, в). Статическая эквивалентность понимается в смысле совпадения главного вектора и главного момента для двух систем сил. Согласно принципу Сен-Венана напряжения и деформации, вызванные этими системами сил, мало отличаются в точках, достаточно удаленных от области приложения сил. Определение же напряженно-де-формированного состояния в области приложения сил составляет так называемые контактные задачи. [c.246]

Основной особенностью полученного выше решения задачи является концентрация реакции на концах зоны контакта, где, вообще говоря, в составе реакции появляются сосредоточенные силы, а распределенная реакция, определяемая в общем случае соотношением (5.2), не обязательно обращается в нуль на концах зоны контакта. Все это является следствием использования теории пластин, построенной на гипотезах Кирхгофа, и иногда трактуется как серьезный порок теории в данном классе задач. С другой стороны, теория Кирхгофа является простейшей и ее применение весьма заманчиво.- Достоинство и недостатки этой теории могут быть оцене- ны лишь в сравнении с уточненными теориями или с решениями идентичных контактных задач на основе уравнений теории упругости. Это будет сделано в следующих разделах на примере рассмотренной выше простейшей задачи. Сейчас же только отметим, что считать пороком теории Кирхгофа тот лишь факт, что она приводит к странным поведениям в реакциях, еще недостаточно. Действительно, в ряде случа ев реакцию следует рассматривать как промежуточный математический объект, используемый при определении напряжений и перемещений. [c.215]

Следующий этап состоит в расчёте функции, входящей в критерий разрушения и в определении точки и момента зарождения трещины. С этой целью на базе решения соответствующей задачи механики контактного взаимодействия для шероховатых поверхностей (см. главы 1-4) рассчитываются распределения напряжений и температур в активном слое. Для решения этой задачи могут также использоваться методы, изложенные в монографиях [25, 66, 169] и др. [c.321]

Далее здесь рассмотрены задачи по определению напряжений при растяжении и изгибе клинообразных тел, элементарные случаи контактных напряжений и распределение напряжений, вызванных сосредоточенной силой или парой в бесконечно простирающейся пластинке. [c.6]

Постепенный отход от расчетных формул в виде произведения многих коэффициентов, рассматриваемых независи-Mbiivtn, к комплексному определению контактных и изгибных напряжений, статических и динамических напряжений, распределения их по контактным линиям и между парами зубьев в зацеплении. [c.487]

Для анализа напряженного состояния рассматриваемых оболочек рассмотрим характерное сечение, расположенное пара1лельно контактным поверхностям прослойки и равноудаленое от них (сечение А Д ). Положение данного сечения в сферической оболочке относительно ее экваториальной плоскости будет характеризоваться параметрами А] = /7 / 2 + /] и yai (см. рис. 4.17), Для определения характера распределения напряжений в данном сечении Су проведем вспомогательное сечение (поперек стенки конструкции), определяющееся углом наклона прослойки ф — ДА, Распределение нагф.чжений Од = [c.238]

Предварительный анализ угловых перемещений фланцев при затяге шпилек, расположенных с внешней стороны от кольцевой зоны контакта, показывает, что из-за взаимного разворота фланцев максимальные контактные давления будут иметь место на внешней линии площадки контакта. Действие эксплуатационной нагрузки, в частности внутреннего давления или изменения температуры, может привести к снижению контактных давлений на внутренней части площадки контакта и к частичному раскрытию стыка. Учет раскрытия стыка оказывает большое влияние на распределение контактных перемещений и напряжений по сравнению с фланцевыми соединениями с узкими площадками контакта, рассмотренными выше. Определение действительного распределения контактных давлений и смятий важно также потому, что оно влияет на усилия сжатия уплотнительных элементов, расположенных в пределах зоны контакта флащев, т.е. на плотность фланцевого соединения главного разъема. [c.140]

Почти все изложенные ниже результаты могут быть применены для определения контактных характеристик взаимодействующих тел и силы сопротивления их относительному перемещению по крайней мере на двух масштабных уровнях. Макромасштаб - это некоторая расчётная схема реального сопряжения. На этом уровне изучается распределение номинальных напряжений внутри номинальной области контакта в зависимости от макроформы и свойств контактирующих тел и условий взаимодействия. Микромасштаб - это модель элементарного (на данном структурном уровне) фрикционного контакта (например, контакт двух неровностей). Это позволяет использовать полученные результаты для расчёта контурных и фактических площадей контакта, сближения тел под нагрузкой, распределения контактных и внутренних напряжений при качении и скольжении. Кроме того, представленные в этой главе результаты позволяют определить те области изменения параметров, при которых учёт трения и несовершенной упругости приводит к существенному изменению конечных зависимостей по сравнению с упрощёнными постановками. [c.131]

Теоретическое исследование напряженного состояния и концентрации напряжений в резьбовых соединениях представляет собой одну из трудных математических и техначеских проблем [19]. Указанное обстоятельство обусловлено сложной формой тела болта и граничными условиями но всей поверхности тела. Чтобы определить напряженное состояние, необходимо решить сложную пространственную контактную задачу. Поэтому с давних лор внимание многих исследователей было привлечено к приближенному определению характера распределения нагрузки между витками и н оценке прочности наиболее нагруженного витка. [c.117]

Для одновременного определения контактных нормальных и касательных напряжений при осадке образцов в условиях плоской деформации Е. П. Унксов применил поляризационно-оптический метод. Этим методом определяются упругие контактные напряжения в инструменте из прозрачного оптически активного материала. Распределение напряжений на контактной по-. верхности инструмента соответствует распределению напряжений на контактной поверхности деформируемого тела. [c.276]

Неравномерность распределения деформаций и напряжений объясняется действием изгибающих моментов, возникающих при вырубке и пробивке вследствие имеющегося зазора между пуансоном и матрицей. Значение этих моментов равно произведению равнодействующих элементарных сил, приложенных к контактной-поверхности заготовки с пуансоном и матрицей, на плечо, несколько большее, чем зазор между ними. При определенном изгибающем моменте отделяемая часть металла слегка изгибается и приобретает выпуклую форму. Изгиб заготовки, поворот ее сечений в пространстве вызывает отклонение центральной ее части от торца пуансона, что, в свою очередь, приводит к неравномерному распределению нормальных напряжений на контактной подерхности (см. рис. 4.2). [c.50]

В. И. Моссаковский [273] и Спенс [330] определили напряжения, действующие на основание жесткого кругового в плане цилиндрического штампа, сцепленного с поверхностью полупространства, при заданном нормальном смещении штампа. Найденное распределение давлений при этом не сильно отличается от случая гладкого штампа. Такое положение справедливо и в случае плоской задачи ( 2.8). Задача определения контактных усилий для сцепленного кругового в плане штампа, испытывающего тангенциальное смещение, не решена, однако можно предположить по аналогии со случаем нормального смещения штампа, что сдвиговые напряжения под основанием штампа будут близки к напряжениям, определяемым формулой (3.82). Это приближение равносильно пренебрежению рассогласованием нормальных смещений поверхности полупространства и плоского основания штампа. [c.89]

После разгрузки из пластически деформированного состояния твердое тело переходит в состояние с остаточными напряжениями. Для определения остаточных напряжений необходимо знать прежде всего напряженное состояние по завершении пластического нагружения. После этого, предполагая разгрузку упругой, остаточные напряжения можно определить посредством наложения упругого напряженного состояния, вызванного распределением поверхностных нормальных усилий, равных по величине и противоположно направленных контактным давлениям, на поле напряжений в пластически деформированном состоянии. Поверхность контакта становится свободной от напряжений, а поле остаточных напряжений самоуравновешенным. [c.210]

Несколько позднее в работах Н. И. Мусхелишвили, Н. М. Ве-стергарда, И. Н. Снеддона, Н. А. Эллиота по математической теории упругости было продолжено теоретическое исследование области контактных задач и теории трепдин в упругих средах. Была решена задача об изолированных трещинах в бесконечных телах, определен характер распределения напряжений вблизи края трещин, выполнен анализ упругой энергии тела с трещиной. [c.189]

При решении задач теории упругости часто обращаются к принципу Сен-Венана. Если при решении задачи граничные условия задаются точно согласно истинному распределению сил, то решение может оказаться весьма сложным. В силу принципа Сен-Венана можно, смягчив граничные условия, добиться такого решения, чтобы оно дало для большей части тела поле тензора напряжений, очень близкое к истинному. Определение тензора напряжений в месте приложения нагрузок составляет особые задачи теории упругости, называемые контактными задачами или задачами по исследованию местных напряжений. На рис. 12 показаны две статически эквивалентные системы сил одна в виде сосредоточенной силы Р, перпендикулярной к плоской границе полубесконечной пластинки, а другая — в виде равномерно распределенных на полуцилиндриче- Кой поверхности сил, равнодействующая которых равна силе Р и перпендикулярна к границе пластинки. В достаточно удаленных [c.88]

Уточненный расчет распределения напрял ений в таких соединениях произведен лишь в последние годы с помощью ЭВМ [15, 43, 47]. В работе [58] с использованием теории функций комплексного переменного и конформных преобразований определены напряжения в пазах соединения в условиях упругости при заданных нагрузках на контуре. Контактная упругая задача для трехзубого замка рассмотрена в работе, [67]. Решение выполнено методом конечных элементов и проверено методом фотоупругостн. Описанный в этой статье подход к решению коцтактной задачи использовался позднее в работе [47] для определения поля напряжения в деталях соединения в условиях ползучести. [c.177]

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микроиеров-ности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругоиластнчески или пластически. Границы между каждым из Ердов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, при внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными Б инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся ia микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия твердых тел ири упругопластических деформациях пока ещё не разработана. [c.192]

Задачу исследования и расчета резьбового соединения можно разделить на две тесно связанные задачи определение распределения усилий по виткам резьбы и определение распределения напряжений по контуру впадин резьбы. От распределения усилий по виткам соединения зависят максимальные напряжения по дну резьбы, которые в условиях резьбовых соединений, имеющих сложный, резко меняющийся контур с большой кривизной, достигают значительных величин. Особенно опасна концентрация растягивающих напряжений в теле шпильки во впадине первого нагруженного витка, считая от опорной поверхности гайки, где, кроме концентрации напряжений от общего потока растягивающих усилий, возникают растягивающие напряжения от изгиба зуба усилиями, передающимися по контактной площадке между зубьями шпильки и гайки. В резьбе гайки также имеется концентрация напряжений, но так как при нормальной конструкции гайка испьггывает напряжения сжатия, то концентрация напряжений в ее резьбе менее опасна концентрации напряжений в шпильке. [c.155]

Приведённые выше формулы для определения допускаемых контактных напряжений сдвига дают значения последних, равные пределам усталости рабочих поверхностей на сдвиг по наиболее низким опытным данным. Так как R j или определяются по минимальной прочности или твёрдости материала зубьев, а т определяется с учётом динамической нагругки, подсчитываемой при наиболее неблагоприятном характере и при наибольшей величине ошибок нарезания, то можно ориентироваться на средние значения экспериментально найденных пределов контактной усталости (при обработке экспериментальных данных динамическая нагрузка и неравномерность распределения нагрузки по контактным линиям в большинстве случаев не учитывались). [c.260]

Разработанные автором методы решения нелинейных задач теории поля рассматриваются на примере нелинейной задачи стационарной теплопроводности (гл. VI—IX). Далее эти методы распространяются на более сложные задачи, такие как нестационарная теплопроводность (гл. X), лучистый и контактный теплообмен (гл. XI и XII), обратная задача (гл. XIII), температурные напряжения (гл. XV), а также задача о распределении расходов в разветвленной гидравлической сети (гл. XVI). Последние две задачи, хотя и несколько выходят за рамки задач теплофизики, тем не менее органически с ними связаны, ак как температурные напряжения обычно определяются температурными полями, а определение расходов среды всегда предшествует определению коэффициентов теплообмена на поверхностях деталей, омываемых этой средой. [c.4]

На рис. 4.51, а показана схема распределения напряжений во впадинах идеально точной резьбы М10 (Я — 0,108Р) для идеально упругого материала деталей (сплошные линии) и для случая упругопластических деформаций, когда болт и гайка изготовлены из стали 45 с Ов = 650 МПа (штриховые линии). Решение упругопластической контактной задачи и определение напряжений в деталях выполнялись методом конечных элементов. [c.125]

Значение пластичности. Относительно пластичности и нласти-ческого течения можно, не вдаваясь в детали расчета этого процесса, сделать несколько важных общих замечаний. Хорошо известно что пластичность, возникающая цри определенных напряженных состояниях, принадлежит к числу наиболее важных свойств конструкционных материалов. Главным образом они важны потому, 4J0 небольшие и безобидны е локализованные пластические течения,-которые вызывают пренебрежимо малые общие изменения формы, приводят к выравниванию распределения напряжений и, таким образом к уменьшению концентрации напряжения, неравномерности распределения контактных сил, возникающих из-за несовершенной подгонки деталей, о словленных [c.42]

Экспериментально установлено, что распределение контактных напряжений Оф по контуру отверстия хорошо описываетси косинусоидальным законом при посадке болта без зазора. При этом максимальные значении при ф = О будут в 1,27 раза больше средних, определенных по формуле (107). Это увеличение косвенно учитываетси коэ< х )нциентом К - [c.323]

После определения натягов Д ,пользуясь формулой (11), необходимо найти давление р на контактных поверхностях, а по формулам (9), (12) и (13) — распределение нормальных тангенциальных напряжений Oqij. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...