Д давление коНтурное

В процессе эксперимента регистрируются сила (коэффициент) трения для приработанного состояния поверхностей, температура на поверхности трения и контурная площадь касания. По профилограммам рассчитывается критерий Д и измеряется величина Ра по показанию профилографа-профилометра Калибр-201 . Строятся графики зависимости величины критерия равновесной шероховатости А от контурного давления Рс и от [c.62]

Для случая упругого контакта график зависимости А от Р имеет вид, показанный на фиг. 41, т. е. величина А обратно пропорциональна контурному давлению Р в степени Д, что качественно подтверждает полученную нами ранее формулу. [c.84]

Анализ показывает, что для вычисления коэффициента трения необходимо знать фрикционные константы т,,, р, характеризующие физико-химическое состояние поверхности п не зависящие от прилагаемых контурных давлений и шероховатости поверхности показатели кривой опорной поверхности V, Ь комплексный параметр шероховатости поверхности Д коэффициент гистерезисных потерь эф механические характеристики менее жесткого из взаимодействующих тел fx, Е, НВ. [c.193]

Из сопоставления следует, что с ростом нагрузки по мере перехода от упругого контактного взаимодействия к пластическому коэффициент трения f переходит через минимум в зоне упругого контакта и возрастает при пластическом. Положение минимума зависит от соотношения между адгезионной и деформационной составляющими коэффициента трения. С увеличением отношения /д//д минимум сдвигается в сторону меньших нагрузок и контурных давлений. [c.122]

На рис. 4.57, а показана схема распределения относительных главных напряжений на контурах головки и стержня болта (контурные напряжения). Относительные контактные напряжения (давления) приведены для случая, когда головка болта опирается на жесткое основание. На практике этому приблизительно соответствует резьбовое соединение, стягивающее стальные детали болтами из титановых сплавов. На рис. 4.57, б дана зависимость относительного контактного напряжения д = д/о на опорном торце головки болта, когда головка опирается на жесткую (не-деформированную) деталь (кривая 1) и на деталь из того же, что и болт, материала (кривая 2). После определения контактного напряжения проведен расчет напряженного состояния в головке. Результаты расчета приведены на рис. 4.57, а. Из рисунка сле- [c.129]

Рассмотрим более подробно тороидальные оболочки с коэффициентом эллиптичности fe>l, подверженные действию внутреннего давления. Принимаем, что на контурных линиях д = [c.168]

Для обеспечения продувки в двигателях с контурными схемами из-за большого объема выхлопных трубопроводов снижается степень использования энергии выхлопных газов и растет перепад давления на продувку, что резко повышает требования к общему к. п. д., поэтому, как правило, в таких двигателях пока приходится применять дополнительные продувочные -средства. [c.363]

Силовое взаимодействие твердых тел оценивается по значению коэффициента внешнего трения. Поделив силу треиия на нормальную нагрузку, определяемую по формуле (26), и учитывая формулу (28), получим выражение для вычисления коэффициента внешнего трения, в котором учтены наиболее важные характеристики узла трения (режим работы, параметры то и р, механические свойства менее жесткого. материала трущейся пары 1, Е, контурные давления Рс, возникающие при нагружении, шероховатость поверхности более жесткого элемента трущейся пары Д, параметры Ь я х). Для наиболее распространенных видов механической обработки [c.30]

Таким образом, для определения v и Д необходимо при двух задаваемых контурных давлениях найти Л, и затем при контурном давлении Рс2 измерить силу трения, после чего увеличить контурное давление до Pd и измерить при нем силу трения. [c.51]

В неподвижном состоянии величине натяга Да соответствуют контурные давления ра, вызывающие сближение между поверхностями сопрягаемых деталей. В положении сопрягаемых деталей, соответствующем максимальной силе трения, величина натяга будет равна Д,—ДЛ, где [c.269]

На рис 2.29 показаны зависимости коэффициента трения и его адгезионной /га деформационной д составляющих от контурного давления р , рассчитанные на основе приведенных выше формул. [c.57]

Зультатов получается полной, если в критерии X давление ( д относить к контурной площади контакта и обозначать просто знаком а, а вместо сопротивления деформации а ад учитывать предел текучести металла. Тогда критерий X получает окончательный вид [c.23]

Статическое давление на забое скважины, принимаемое за контурное, р —150 кгс/см , динамическое —Рс = 100 кгс/с.м , коэффициент проницаемости = 0,1 Д, мощность пласта /г = [c.94]

Другую информацию об ошибках аппроксимации можно получить 1) вычисляя ошибки, связанные с нарушением свойства консервативности (см. разд. 3.1.3) для неконсервативных схем, 2) вычисляя контурный интеграл от д%1дп по кривой, охватывающей границу тела (см. задачу 3.32), и 3) сравнивая два значения для давления в угловой точке контура тела (см. разд. 3.5.2). [c.273]

Практические расчёты, связанные со второй фазой, су-щесгвенно упрощаются благодаря возможности принять за среднее давление контурное. Ряд таких расчётов был выполнен Б. Б. Лапуком. Наблюдения над дебитами и давлениями в газовых скважинах позволяют, исходя из метода последовательной смены стационарных состояний, сделать ряд определений физических констант пласта — проницаемости, мощности, запаса и т. д., подобно тому как это было указано в главе VII. За отсутствием места этот круг вопросов здесь не рассматривается. [c.196]

Для испытаний по схеме жесткая шероховатая поверхность— мягкая гладкая использовались указанные выше стальные образцы шероховатости (ГОСТ 9378—60) в паре с кольцевым образцом из материала Д-16. Твердость материала Д-16, определенная на приборе ТК—2М, составляла НВ = 34 кг1мм Особенностью мягких образцов из материала Д-16 является их рабочая поверхность, выполненная в виде трех кулачков, выступающих над поверхностью на 0,1 мм, общей площадью в 25 мм Такая конструкция образцов обеспечивала требуемую параллельность плоскостей образцов, а также позволила довести предельное контурное давление до 10 кг1мм Для испытаний по схеме жесткая гладкая поверхность — мягкая шероховатая были [c.46]

Контурное критическое давление Ре р, соответствующее моменту перехода, определяется по формуле (V. ). На расположение минимума оказывает влияние величина молекулярной слагаемой коэффициента трения. С увеличением критерия Д молекулярная слагаемая уменьшается пропорционально величине А в степени v/(2v -l), а механическая слагаемая увеличивается пропорционально А в степени v 2 + . Однако следует отметить, что увеличение происходит значительно медленнее, чем падение, вследствие некоторого различия в коэффициентах А и В. На фиг. 42 в качестве примера приведен теоретический график, иллюстрирующий это положение применительно к трению пары сталь 45 — резина. Расчетные данные Рс кг1слР, Е= = 100 кг1слР, р=0,5, То=1 кг/с.м, смазка ЦИАТИМ-201. Предполагается, что скорость скольжения не изменяет физико-механических свойств поверхностного слоя резины. [c.87]

Эксперимент проводился на стальных образцах чистоты поверхности (ГОСТ 9378—60), обработанных торцовым фрезерованием по V (Д=0,007), плоским шлифованием по У6 (А=0,105) и по У9 (Д=0,002), строганием по У7 (Д=0,011). Контртелом служил образец прямоугольной формы из резины р=0,5, Е—36 кг1см , трение без смазки. Эксперимент проводился на машине ГП в условиях контурного давления Рс = Ра (площадь резинового образца Ла=0,785 см ) и скорости 3 см1сек. [c.93]

Двигатели для дозвуковых военно-транспортных и пассажирских самолетов. Для военно-транспортной и особенно гражданской авиации усилия по совершенствованию силовых установок в основном направляются на дальнейшее уменьшение удельного расхода топлива и на борьбу с ухудшением характеристик во время эксплуатации по мере увеличения наработки двигателей. При этом необходимо добиваться оптимального соответствия степени двух-контурности двигателя назначению самолета, увеличения степени повышения давления и температуры газа перед турбиной, улучшения согласования планера и силовой установки, усовершенствования устройств реверсирования тяги и т. д. [c.221]

Заметим, что в методе смены стационарных состояний здесь используется обыкновенное дифференциальное уравнение, решение которого-определяет связь контурных значений давления и насыщенности (К. А, Царевич, 1947 М. Д. Розенберг, 1952 Н. А, Черепахин и Сюй Мин-ин, 1959 М, Т. Абасов, 1961). Здесь также существен учет реа,т1ьных свойств газированной жидкости. [c.642]

Д, [ xaV + кч(л4л, ) пература вспышки , возникающая при соударении ыикронеровностей сопряжен-ных поверхностей трения здесь р,, — текущие значения коэффициента трения, давления и скорости Л/, и /1, — контурная и фактическая площади контакта [60] йг — диаметр среднего фактического пятна контакта. [c.299]

Пренебрегая вторым членом первой части, величина которогб для металлов мала, получим следующую формулу для расчета контурного давления д,, соответствующего переходу от пластического оттеснения к резанию [c.115]

Отсюда следует, что при увеличении контурного давления н пяраметров шероховатости (Д) молекулярная составляющая коэффициента внешнего трения (первые два члена) уменьшается, а деформационная возрастает, В зависимости от преобладания одной из этих составляющих увеличение Рс или А может приводить к уменьшению или увеличению коэффициента внешнего трения. Увеличение модуля упругости менее жесткого элемента трущейся пары приводит к уменьшению коэффициента трения. Принципиальные зависимости / от контурного давления, шероховатости поверхности и модуля упругости приведены на рис. 23. Для материалов, обладающих высоким модулем упругости, например для металлов, деформационной составляющей коэффициента трения можно пренебречь. [c.30]

Л1.олекулярная составляющая коэффициента внешнего трения при возрастании Рс и Д уменьшается, а деформационная — возрастает. Значения минимальных коэффициентов внешнего трения при ненасыщенном и насыщенном контакта.х совпадают. Таким образом, мнни.мальный коэффициент трения не зависит от насыщения контакта, контурного давления и шероховатости поверхности, а определяется только условиями работы и физико-механичсскими характеристиками материала взаимодействующих тел. [c.32]

Абразивное изнашивание происходит в результате воздействия на поверхность трения твердык частиц, содержащихся в смазочных материалах или в рабочей среде, а также при нарушении условий внешнего треиия иа контакте внедрившейся микронеровностн [58, 171]. Такое иэнашивание имеет место на наиболее внедренных микро неровностях и начинает появляться при контурных давлениях, определяемых по формуле (60). Превышение этого давления приводит к возрастанию числа микроиеровностей, абразивно изнашивающих материал. Этот вид изнашивания наиболее широко распространен в рабочих органах землеройных машин, сельскохозяйственной технике и т. д. Однако в большинстве узлов трения абразивное изнашивание не характерно для нормальной эксплуатации [36, 70, 165]. [c.35]

Таким образом, при упругих деформациях в зонах фактического касания удельная линейная интенсивность нзнашпвания наиболее существенно зависит ст состояния поверхности взаимодействующих твердых тел (параметры То и Р), ее шероховатости (комплекс Д), контурного давления Ре и механических свойств менее жесткого материала ткущейся пары. [c.39]

Тогда для элемента контурной поверхности Д.4с можно записать Агр1ААс= Рс Рг = рг, где Рг — средине контурные давления в пределах ДЛс. Учитывая, что влияние микрокоитактов на процессы деформирования поверхностных слоев начинается, когда взаимодействие поверхностей осуществляется в условиях насыщенного контакта, нетрудно показать с учетом (22) гл. 1, что [c.129]

При Рс>рсв соотношепие между контурным давлением Рс и средними нормальными напряжениями в зонах фактического касания с учетом того, что при взаи.мном влиянии микроконтактов увеличение контурного Д вле1И я практически не вызывает возрастания фактической площади касания, будет следующим [c.129]

Из (39) следует, что предельный угол контакта, при которо.м в подшипнике скольжения будет осуществляться внешнее трение, существенна зависит от касательных напряжений в зонах фактического касания вал — вкладыш. Из графика изменения предельного угла фо в зависимости от отношения Гп/НВ следует, что при небольшом отношении О Тп/ЯВ 0,03 в подшипнике скольжения внешнее трение реализуется вплоть до предельных углов контакта 2сро=140° (рис. 11). Полагая, что в условиях граничной смазки молекулярная и деформационная составляющие коэффициента трения равны, можно показать, что условия внешнего трения при коэффициентах трения /<0,1 (т /ЯВ<0,05, Д=0,1) будут выполняться при контурных давлениях, превышающих значенне твердости по Бринеллю материала втулки. Обычно в подшипниках скольжения Рс<.НВ, поэтому условия внешнего трения при /<0,1 в них выполняются. Однако прн увеличении коэффициента трения, кото- [c.160]

Поэтому волнистостью поверхности при определении контурной площади 1 асаиия уплотнений можно пренебречь, т. е. будем считать, что контурная площадь касаиия уплотнения совпадает с его геометрической площадью. При условии, что поверхностные слои элементов уплотнения имеют твердость HR 55, модуль упругости материалов, нз которых они изготовлены, = 2,1-10 МПа Д=10-2 v = 2 h — 2, величина контурного давления, которая могла бы привести к пластическим дефорл ациям в зонах фактического касания микроиеровностей, как нетрудно показать нз (37) из гл. 1, [c.199]

Деформационная составляющая вычисляется по заданным значениям контурного давления, возникающего при затял<ке, и по шероховатости поверхности (А) более твердого из взаимодействующих тел соединяемой детали или торца гайки (винта). Параметр Д, характеризующий макротопографию поверхности более твердой детали, можно определить, используя методики, изложенные на с. 52 гл. 2. Для наиболее широко используемых в машиностроении видов механической обработки поверхностей твердых тел этот параметр можно выбрать из табл. 1 и 2 гл. 2. [c.245]

Контурное давление в произвольном сечении рс(г)=д(гУ1Ась, где Ась — площадь боковой поверхности витка. [c.248]

Резиновая мембрана, нагруженная давлением р. Резиновые мембраны обычно имеютн подвижный жесткий центр. Для достижения возможно больших перемещений резиновые мембраны иногда применяют с рясслаблением, вводимом при монтаже. мембраны в узле сборки и состоящем в том, что мембрану, слабо зажатую между контурными кольцами и "пластинками жесткого центра, несколько прогибают осевым усилием, приложенным в центре. При этом часть мембраны вытягивается из зажимов. После снятия нагрузки первоначальная плоская форма мембраны несколько изменяется и начальная свободная площадь резины увеличивается. Это расслабление определяется величинами заданных смещений-Д] и Дг (рис. 8.26), которые вводит Феодосьев [c.253]

В приведенных ниже формулах для расчета силы и коэффициента трения учитывается в первую очередь влияние нагрузки Р и реализуемых номинальных и особенно контурных давлений р , а также физико-химическое состояние поверхностей трения (параметры То и 3 ), качество обработки поверхностей трения (параметр Д), материаловедче-ские аспекты (параметры Е, ар (., НВ), конструкция трибосопряжения и нафузка, действующая в нем (параметр р .). [c.93]

Если в качестве контурной конструкции принята арка с затяжкой (рис. 10.7), то в расчет вводят значения распределенных составляющих 5 и К касательных сил Мху, давления на контурную конструкцию от местного изгиба оболочки в приконтурной зоне, равновеликого и обратнонаправленного значению опорной поперечной силы Qo оболочки, собственного веса д контурной конструкции. [c.184]

Теория составной ракеты (стр. 68— 74). Движение составной ракеты в воздухе (стр. 166—173). Метод подъема потолка ракеты путем предварительного снижения уровня старта (стр. 158—160). Метод определения расхода топлива при пересечении атмосферы ракетой, взлетающей вертикально (стр. 143—147). Максимум высоты подъема ракеты в функции начального запаса топлива (стр. 156— 157). Оптимальное давление в камере сгорания (стр. 157—158). Парадоксы 1) давления в камере сгорания 2) мертвого веса 3) массы топлива 4) повторных пусков двигателя (стр. 161—166). Формула мгновенного к.п.д. ракеты, движущейся в сопротивляющейся среде (стр. 65). Формула полного динамического к.п.д. для полезного груза ракеты (формула 84, стр. 66). Максимальная кинетическая энергия ракеты (стр. 67). Отношения между достигнутыми скоростями и пройденными путями в поле тяготения и в свободном пространстве для ракет с постоянным ускорением реактивной силы (формулы 272 и 273 на стр. 141). Метод проектирования стратосферной ракеты (стр. 154—156). Максимум количества движения истекающей из сопла газовой струи (стр. 78). Применение контурных коек для экипажа космического летательного аппарата с целью увеличения сопротивляемости организма перегрузке (стр. 42). Указатель пути (одограф), который в отличие от ранее предложенных для этой цели приборов (например, Обертом, Эно-Пельтри и др.), дает возможность отличить ускорение свободного падения от реактивного ускорения (стр. 97). Расчеты гелиоцентрических орбит, аналогичных орбитам искусственных планет Луна-1 , Пионер-4 , Пионер-5 , Ве-нера-1 , Рейнджер-3 , Марс-1 [c.210]

В этой формуле коэффициенты Ь и V характеризуют деформационную способность шероховатой поверхности чисто геометрически, без учета способа обработки поверхности ее физического состояния р — давление, усредненное по контурной площади контакта Рс.д — сопротивление деформации микропирамид, это показатель в значительной степени неопределенный, его величина зависит от способа обработки поверхности металла и энергии, с какой это делалось. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...