Влияние толщины

Рис. 151. Влияние толщины стенки формы (скорости охлаждения) па структуру чугуна

Полный эквивалент углерода с учетом влияния толщины определяется по формуле [c.85]

Перемещение и не оказывает влияния на кинематику передачи. Поэтому рассмотрим плоскую задачу, в которой учитываем только гг и у на краю цилиндра. Кроме того, в первом приближении не учитываем влияние толщины оболочки. Полагаем, что генератор обеспечивает деформирование края цилиндра по форме, для которой [c.190]

Установить влияние толщины образца (в исследованном диапазоне от 10 до 20 мм) на характер изменения параметров в переходных режимах не удалось. [c.149]

Коэффициенте, учитывающий влияние толщины элерона и пограничного слоя, определяется по формуле (3.48). Приняв его равным 0,763 (см. пример 3.4.1), получим [c.273]

Здесь первый член в правой части определяет нормальную силу (Су)р, с=о руля нулевой толщины, а второй дает поправку на влияние толщины. Таким образом, хотя линейный эффект по углу поворота сохраняется, все же имеет место отклонение от линейной теории из-за влияния толщины. Уменьшение нормальной силы руля определяется выражением [c.275]

Отнощение (Су)р/(Су)р, с=о =е можно ввести в (3.3.15) в качестве поправочного множителя, учитывающего влияние толщины [c.275]

Согласно этому результату, учитывающему влияние толщины профиля и пограничного слоя на руле, его эффективность снижается на 23,7%. [c.276]

При вычислении продольной координаты центра давления в случае а ф О, Об = О учитывают ее изменение за счет влияния толщины при помощи теории второго приближения Буземана. Для симметричного профиля смещение центра давления [c.278]

При < 1 приближенные значения координат центра давления находятся при помощи таблиц или приведенных соотношений без учета влияния толщины профиля. Однако более строгие исследования показывают, что в случае околозвуковых скоростей (М = 0,8 0,9) у профиля конечной тол- [c.279]

Исследовать влияние толщины слоя теплозащитного покрытия на температуру стенки корпуса сверхзвукового летательного аппарата кратковременного действия в условиях аэродинамического нагрева. Считать, что тепловой поток направлен по нормали к стенке. Толщина стенки [c.202]

Влиянием толщины стенок сосуда пренебрегать. [c.317]

Сопротивление определяется формированием пограничного слоя, зависит от числа Рейнольдса Ре, шероховатости поверхности и формы профиля. На формирование потерь оказывает влияние толщина выходных кромок расстояние между лопастными системами и центробежный эффект при вращении. Потери трения в каналах гидродинамических переда ч увеличиваются с увеличением шероховатости и уменьшаются с увеличением числа Рейнольдса Ре. [c.48]

Для вращающейся решетки, а особенно насосной, влияние толщины кромок лопасти усиливается. При наличии углов атаки кромочные потери больше, чем при отсутствии их. [c.53]

Рис. 18. Влияние толщины выходной кромки на к. п. д. решетки

Рассмотрим, насколько улучшаются ус-Влияние толщины стенок ловия работы стенок трубы при увеличении толщины стенок (выгодно ли увеличивать толщину стенок трубы ). Зафиксируем величину а и исследуем изменение наиболее важной величины рее(г = я) в зависимости] от внешнего радиуса Ъ, считая по-прежнему, что pi, = б. [c.337]

Влияние толщины греющей стенки связывается с глубиной проникновения пульсаций температуры теплоотдающей поверхности. Если средняя по поверхности и во времени глубина проникновения пульсаций температуры hep меньше толщины теплоотдающей поверхности б, то такую поверхность авторы работы [32] относят к разряду толстостенных. Эта поверхность способна подводить к центрам парообразования дополнительное количество теплоты теплопроводностью в период роста парового пузыря, и тем самым она обеспечивает максимально возможную в данных условиях интенсивность теплообмена. В случае когда / ср>б, теплообменная поверхность относится к разряду тонкостенных она не обеспечивает максимальной теплоотдачи. [c.201]

Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидко стей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенкн труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение. [c.204]

При < 2>с кр с увеличением d термическое сопротивление теплопередачи возрастает, что указывает на доминирующее влияние толщины стенки. [c.41]

Влияние толщины покрытия на его проницаемость [c.213]

Рис.. 3. Влияние толщины покрытий на жаростойкость армко-железа в течение 30 мин. при 800°.

Из-за значительного влияния толщины покрытия в указанном интервале (0.1—0.3 мм) [6] не удалось получить зависимостей электрической прочности от условий напыления, что не позволило отразить их на рисунке. Влияние толщины покрытия на пористость, коэффициент фильтрации и высоту неровностей, как видно из приведенного рисунка, в указанном интервале изменения факторов несущественно. Влияние толщины покрытия на содержание корунда является достаточно слабым и противоречивым [5, 6] и требует дополнительного исследования. [c.92]

Авторы [238] рассматривали влияние толщины образца на вязкость разрушения при комнатной температуре. Данные экспериментов оказались принципиально отличными от ожидаемого (см. [c.151]

Р — понравочнЕлй коэффициент, учитывающий более сильное влияние парциального давления по сравнению с влиянием толщины слоя газа [c.477]

Рис. 51. Влияние толщины образца на закономерности распространения усталостных трещин в сталях 15Х2ЛМФА (кривые 1 и 2) и 15Х2МФА (кривые 3 и 4) при комнатной температуре 1,3- толщина образца 0,025 м

Влияние толщины корпуса на > 33 можно учесть некоторым коэффициентом (см. рис. 2.4.1 [18]). Для г з = 1/4 = 0,25 находим (по кривой для четырехконсольного оперения) = 1,075 и [c.658]

Для высокоскоростных летательных аппаратов кратковременного действия применение теплозащитных покрытий является эффективным средством снижения температурного уровня в элементах конструкции. Используя численный метод, описанный в задаче 17.17, исследовать влияние толщины теплозащитного покрытия на уровень температур в носовом профиле крыла летательного аппарата. Носовой профиль наготовлен из хромоникелевой нержавеющей стали 12Х18Н10Т. На внешнюю поверхность профиля нанесен слой покрытия толщиной б. Покрытие имеет следующие физические свойства а — X 1 ср) — 0,2 10 mV Ь = [c.272]

Испытания на сульфидное растрескивание проводили на малогабаритной лабораторной установке УИК в водном растворе с массовым содержанием, % Na l - 5, СН3СООН - 0,5 и H S - 0,3. Результаты исследований влияния толщины алюминиевых покрытий на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов позволяют заключить, что время до разрушения образцов под действием растягивающей нагрузки в сероводородсодержащей среде растет с увеличением толщины нанесенных покрытий до 350—400 мкм и дальнейшее увеличение толщины покрытий снижает эффективность их защитного действия. [c.112]

В таблице 23 показано влияние некоторых опытных стабилизаторов на процесс старения защитных покрытий, в таблице 24—влияние толщины образца на скорость тепло- и светотеплостарение в лабораторных условиях. В таблице 25 показано влияние толщины образца на ско- [c.97]

Изучая влияние толщины стенки отливок типа стакана из углеродистых сталей марок 35Л и 40Л на формирование усадочных дефектов, В. П. Северденко и Т. П. Малей [18] показали, что при соотношении толщины боковой стенки Хот к толщине дна Хдн, равном единице, усадочные раковины исчезают при давлении 40— 60 МН/м , а при ХотДдн=0,5 при 180 МН/м , так как при меньшем давлении в дне образуется небольшая усадочная раковина. [c.101]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (/3 = 0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу- ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия 6 от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б = 0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при й = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При q= 130 кВт/м коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относИтель-ио б шире, В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а (кривая б]. Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /i p в стенке из нерлсавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /i p увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях д, соответственно нри незначительных М, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали б = = 0, 04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений <7=10 Вт/м оставался таким же, как и при кипении на чистой нержавеющей стали. При ( >110 Вт/м значения о. с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. [c.204]

Влияние толщины жидкой пленки при коррозии стали в Присутсти1и СО 2 37 278 [c.31]

Определялось влияние толщины слоя исследуемого керамического покрытия на его адгезионные свойства и термическую стойкость. Прочность сцепления покрытия со сталью Х18Н9Т достигает 140 кг/см при толщине покрытия 0.1 мм, а при толщине по- [c.219]

Рис. 4. Влияние толщины слоя керамического покрытия пз А12О3 с добавкой алюмофосфата на его адгезионные свойства.

Исследовано влияние толщины и температуры отверждения покрытий из органосиликат-ных композиций на параметры горения образцов из углеродистой стали в среде кислорода. [c.246]

Заметное влияние на склонность к коррозионному растрескиванию оказывают параметры горячей и холодной обработки металла при изготовлении титановых полуфабрикатов. Так, появляющиеся после прокатки листов текстуры приводят к появлению резко выраженной анизотропии чувствительности к коррозионному растрескиванию. При испытании образцов, вырезанных из листа в различных направлениях, значения отличаются на 40—50 %. Наиболее низкие значения наблюдаются, если плоскость растрескивания параллельна преимущественной базисной плоскости текстуры. Склонность к коррозионному растрескиванию снижается с уменьшением толщины образца [37]. Влияние толщины может быть результатом перехода от условий плосконапряженного состояния к условиям плоской деформации, но может быть объяснено и различной текстурованностью металла. [c.41]

Во всех случаях при вариациях соотношением главных напряжений в диапазоне -1,0 < 1,0 имело место формирование усталостных бороздок, шаг которых соответствовал измеренной СРТ по поверхности крестообразной модели вдоль ее траектории. При одновременной вариации нескольких параметров цикла нагружения можно подобрать такое сочетание их величин, что процесс распространения усталостной трещины будет эквивалентным для разных ориентировок траектории трещин в пространстве (рис. 6.18). На основании этого были проведены расчеты поправочной функции f(X(5, [Л = 0,5]) и определены эквивалентные характеристики процесса распространения усталостной трещины в поле двухосного напряженного состояния для различного расположения в пространстве плоскости излома в центральной части образца. Независимо от ориентации трещины кинетически процесс распространения трещины является эквивалентным и описывается единой кинетической кривой (5.63) и (5.64) (рис. 6.19). Некоторое смещение представленных кинетических кривых относительно указанной единой кинетической кривой связано с влиянием толщины пластины на закономерности роста усталостных трещин, которые не рассматривались при построении представленных кинетических кривых. Единая кинетическая кривая введена для описания поведения сплавов на основе алюминия при толщине пластины не менее 5 мм. [c.317]

Таким образом, формула (3.10) учитывает также влияние толщины пластины ва скорость роста усталостных трешн. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...