ГИЮ—507 — Расчет детале

Под влиянием высокой температуры свойства металлов значительно изменяются, так что знание характеристик прочности и пластичности металла при нормальной (комнатной) температуре является уже далеко недостаточным для расчёта детали из этого металла, работающей при повышенной температуре. Вместе с тем, обычные методы кратковременных испытаний оказываются пригодными для определения механических характеристик металлов только при сравнительно невысоких температурных (например, для углеродистых сталей — до 300—350°, для легированных сталей — до 350- 00°, для цветных металлов — до "iO—150°). При более высоких температурах характеристики прочности и пластичности очень сильно зависят от продолжительности самого испытания. Вследствие этого при температурах выше 400 для сталей и 150 для цветных металлов определение таких, например, характеристик металла, как предел пропорциональности и предел текучести, является в значительной мере условны.м, а в некоторых случаях даже теряет свой смысл. [c.792]

Детали распределения — Расчёт прочности 10 — 80 [c.66]

Детали — Конструирование 12 — 586 — Расчёт 12 — 586 [c.108]

Детали — Коиструкции 12 — 388 — Расчёт 12 — 388 [c.170]

Детали — Материалы 9 — 1206 . ....- Расчёт [c.353]

Расчёт ряда деталей (шпинделя, сальника, круглого корпуса и крышки), работающих в таких же условиях, как и аналогичные детали вентилей, приведён в расчёте вентиля. [c.799]

Если роль компенсаторов выполняют специальные детали в форме проставочных колец, прокладок и т. п., то расчёт потребного количества ступеней размеров компенсаторов определяется по уравнению [c.112]

При разметке шаблонов длинных деталей из угловой или полосовой стали с часто расположенными отверстиями, пробиваемыми по наметке, длина шаблонов и расстояния между поперечными осями отверстий в них должны быть сокращены из расчёта 0,5 мм на каждый метр длины ( /мпо). чтобы. компенсировать удлинение детали при пробивании отверстий. Укорачивать реечные шаблоны для спейсеров не нужно. [c.473]

Поверхности, по которым устанавливаются детали, обычно имеют плоскую или цилиндрическую, реже коническую форму. В отдельных случаях детали устанавливаются одновременно по нескольким поверхностям, причём количество наиболее употребительных комбинаций и типовых устройств, предназначенных для установки, невелико. Так как многие приспособления для различных целей с точки зрения расчёта значения е идентичны, можно обойтись сравнительно небольшим количеством формул. [c.11]

Основной силой, на которую приходится вести расчёт, является сила резания. Она изменяется вследствие изменения припуска и твёрдости материала. По мере передвижения инструмента относительно детали изменяются направление и точка положения силы резания. При наличии упругости в системе установочных элементов и зажимов всякое изменение в величине или расположении внешних сил вызывает смещение детали относительно инструмента, а следовательно, изменение её формы и размеров. Средством для уменьшения влияния этих переменных сил является предварительный натяг между деталью, с одной стороны, и установочными элементами — с другой. [c.17]

Фиг. 5. Схема для расчёта угла перекоса детали при установке на два пальца.

На фиг. 23 приведена схема для расчёта погрешностей, возникающих при обработке детали. [c.230]

Фиг. 23. Схема для расчёта влияния неточности кондукторных втулок и плит на точность обработки детали.

При расчёте круглых резцов заданными величинами являются углы режущей части а и f, а также наружный радиус R резца, соответствующий минимальному радиусу г детали при наружной обработке (фиг. 47) и максимальному радиусу г детали при внутренней [c.287]

Особенностью фасонных тангенциальных резцов является постоянство угла коррекции ф для всех точек режущей кромки. Высотные размеры профиля тангенциального резца определяются путём умножения на постоянный козфициент соответствующих размеров детали. Это значительно упрощает расчёт резцов. [c.287]

С достаточной для практических расчётов точностью фасонные детали для оценки сопротивления могут быть заменены эквивалентными отрезками трубы [15] [c.375]

Расчётные условия для одноступенчатых компрессоров. В табл. 3 приведены расчётные условия для одноступенчатых компрессоров. Для проведения расчётов на прочность и износ все детали и узлы компрессоров разделяются на три группы. [c.638]

К первой группе относятся детали, нагружаемые усилиями, возникающими при сжатии пара в цилиндрах (механизм движения). Усилия определяются по разности расчётных давлений, конденсации и кипения (первые расчётные условия). Ко второй группе относятся детали, изнашиваемые трением (подшипники). Усилия подсчитываются по среднему индикаторному давлению при расчётных давлениях конденсации и кипения (вторые расчётные условия). К третьей группе относятся отливки и другие детали, испытываемые давлением на прочность и плотность (третьи расчётные условия). Расчёт шпилек картера и цилиндровых блоков производится по первым или третьим расчётным условиям в зависимости от методики испытания давлением. [c.638]

Увеличение числа оборотов сверх определённого расчётом не сокращает продолжительности очистки от., инок, так как возрастающие при этом центробежные силы прижимают детали к обечайке и уменьшают их подвижность. [c.153]

На прочность детали вентиля обычно не рассчитывают ввиду малых размеров отверстий при достаточно массивном корпусе. Расчёту подвергаются сечения каналов для прохода газов, подъём клапана и опорная поверхность уплотнения. [c.311]

Расчёт коленчатых валов кривошипных прессов обычно сводится к определению допускаемых усилий на ползуне пресса при заданном запасе прочности или заданном допускаемом напряжении. Все другие детали пресса, как правило, рассчитываются на усилия, которые устанавливаются исходя из прочности коленчатого вала. В кривошипных прессах коленчатый вал в системе привода, как правило,является наиболее слабым звеном, предохраняющим от поломки станину — наиболее ответственную и дорогую деталь пресса. [c.663]

ДЕТАЛИ и МЕХАНИЗМЫ ГЛАВНОЙ ЛИНИИ ПРОКАТНЫХ СТАНОВ (КОНСТРУКЦИЯ и РАСЧЁТ) [c.894]

При расчётах зубчатых передач редуктора электротали следует руководствоваться общими указаниями, приведёнными в разделе. Детали машин" (т. 2 стр. 212). При этом [c.873]

Расчёт грузоупорных и дисковых тормозов ведётся применительно к указаниям в гл. XIX. Детали и основные узлы грузоподъёмных машин. Запас торможения для грузоупорного тормоза назначается в пределах р = = 1,15- 1,3 запас торможения для дискового тормоза, работающего совместно с грузоупорным тормозом, принимается равным [c.874]

Расчёт деталей механизмов мостовых кранов выполняется применительно к указаниям, приведённым в главе Детали грузоподъёмных машин", и в соответствии с дополнительными указаниями настоящей главы. [c.950]

В конвейерных литейных расчёт парка опок ведётся отдельно по каждому конвейеру II по каждой формуемой детали, например по блоку цилиндров автомобиля. К числу опок, находящихся непосредственно в работе, должно быть предусмотрено дополнительно ещё 30>/о в запас на склад, а также для образования ремонтного контингента. [c.18]

Вспомогательные механизмы — Электродвигатели— Время работы механизма 8 — 1062 — Расчёт мощности 8 — 1062 — Электроприводы 8—1061 Вталкнватели 8—1028 Главная линия — Детали — Конструирование и расчёт 8 — 894 — Механизмы — Конструирогвание и расчёт 8 — 894 — Элементы 8 — 850 — Схемы 8 — 850 Двигатели — Графики нагрузки 8 — 1054 — Определение мощности 8 — 1054 — Расчёт на перегрузку 8— 1055 — Регуляторы скольжения 8 — 1056 — Регуляторы скольжения жидкостные 8 — 1056 Детали — Конструирование 8 — 894 Расчёт 8 — 874—937 Кантователи 8—1042 Кантователи крюковые 8—1042 Кантователи роликовые 8—1044 Кантователи рулонов 8—1044 Кантователи угловые 8—1042 Кантующие втулки для иоворачивания )ельсов 8—1043 классификация 8—849 Классификация по расположению валков в клети 8 — 851 [c.223]

Во всех тех случаях (фиг. 9), когда шаг размещения болтов t < 5d(j, а "ширина опорной поверхности стыка Ь < Ь(1ц, расчёт Sp, допустимо вести, исходя из площади ftxf, независимо от толщины сопрягаемой детали. [c.180]

Задвижки с электромоторным и гидравлическим приводом. Конструктивной особенностью задвижек с электромоторным и гидравлическим приводом являются лишь узлы и детали их устройства, служащие для перемещения шпинделя. На фиг. 3 показан электромоторный привод, позволяющий осуществить управление на расстоянии. Путём переключающего устройства обеспечивается использование ручного привода. Детали устройства привода показаны на фиг. 57. Гидравлический привод задвижки показан на фиг. 4. Исходные данные для расчёта электропривода и гидропривода в части усилий см. на стр. 783 (расчёт шпинделя). Скорость перемещения шпинделя в зависимости от диаметра задвижки и других условий колеблется в пределах от 200 до 400 mmImuh. [c.799]

Типовые расчёты на прочность арматуры и её детали (в рукописи) ПКК Главармалита, 1937. [c.817]

Несколько изменился бы порядок расчёта в случае проектирования для контроля детали фиг. 223 двух калибров первого — на несимметричность и второго — на вхожесть. Согласно табл. 101 допуски на износ уменьшаются, так как берётся шкала Ш, вместо шкалы уг,, т. е. для IV ряда точности Д класс допусков 5-й для полного износа и 4-й для износа рабочего калибра (г). Значение у = 0,5 г (табл. 102). Вначале следует подсчитать исполнительные размеры второго из двух калибров (на вхожесть) по формулам первого столбца табл. 103, т. е. так, как это определялось в табл. 106 и в тексте пунктов а примера. Исходной величиной для расчёта размеров первого калибра (на несимметричность) согласно формулам второго столбца табл. 103 и схеме 2 фиг. 222 является наименьший исполнительный размер а нового первого калибра (на вхожесть). [c.168]

Метчики для трапецоидальной резьбы изготовляются комплектами 2—5 шт. в зависимости от размера отверстия и материала обрабатываемой детали. Метчики снабжаются винтовыми канавками, расположенными под прямым углом к виткам резьбы и затылован-ными по всему профилю зубьями. Работа нарезания между метчиками распределена таким образом, что предварительные метчики снимают широкие площадки только вершинами зубьев, последний же метчик зачищает и калибрует резьбу по всему профилю (фиг. 13). Первый метчик снабжён передней направляющей а диаметром, равным диаметру просверлённого отверстия. Для облегчения нарезания гайки (обычно длинной) каждый метчик имеет две режущие части i и d, разделённые цилиндрической частью с, предназначенной для зачистки и калибровки резьбы. Суммарная длина первой режущей Ь и калибрующей с частей должна быть равна длине нарезаемой гайки для возможности входа в гайку второй режущей части d только после выхода первой. Длина режущей части зависит не только от размера резьбы, но и от обрабатываемого материала. При расчёте принимают толщину стружки на каждый зуб при нарезании чугуна равной 0,13—0,15 мм, а стали и бронзы — 0,08—1,10 мм. Длина калибрующей части не [c.360]

После выявления производительности по каждой операции составляют сводную таблицу расчёта оборудования (табл. 47), в которой обозначают кружками прохождение заготовки через данный процесс обработки и данный станок. В каждом кружке проставляют суммарное время в минутах на обработку всех штук данной детали изделия на суточную программу. Так как при этом расположение операций и станков — прямолинейное по потоку, некоторые типы станков будут повторяться. Расположив детали по узлам в порядке последовательности сборки, moikho получить стройную схему потока применительно к изготовлению данного изделия. [c.676]

Главы X—XVI содержат справочные сведения и данные по конструкциям современного кузнечно-прессового оборудования во всем его конструктивно-технологическом разнообразии, включая паро-воздушные, приводные пневматические и другие молоты, гидравлические прессы, приводные кривошипные и ротационные машины, а также ножницы. По наиболее важным видам этого оборудования рассмотрены не только общие конструктивные ехемы, но также типовые узлы и детали, приведены указания по методике расчёта. Большое место уделено сведениям о вспомогательном и комплектующем оборудовании в виде прижимных, вытяжных и загрузочных устройств, а также подъёмно-транспортного оборудования для механизации работ при обслуживании ковочных агрегатов. [c.1080]

Из различных конструкций канатов наименьший износ при работе в подъёмниках характерен для ком-паундных канатов (см. раздел Детали и узлы грузоподъёмных машин" настоящей главы) с односторонней свивкой. Количество канатов и диаметр их определяются расчётом по наибольшей передаваемой на них нагрузке. Наименьшее количество канатов, установленное Правилами Котлонадзора для грузовых и пассажирских подъёмников, приведено в табл. 8. Коэфицпен-ты запаса прочности, вводимые в расчёт канатов, принимаются по данным табл. 9. [c.975]

При проектировании цехов для производства изделий, которые уже выпускаются существующими заводами, технологические процессы возможно разрабатывать только на основные и наиболее характерные детали. Подсчитанное время на обработку последних сравнивается с временем обработки аналогичных деталей на действующем заводе, при этом определяется коэф.1Ц1ент расхождения, который принимается в качестве поправочного коэф. циента к нормам времени всех остальных деталей действующего завода. Полученное так1м образом время обработки на все детали вносится в таблицу загрузки, и расчёт количества станков далее ведётся в общем порядке. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...