Сдвиговое напряжение

Здесь пренебрегалось вкладом слагаемых, содержащих сдвиговые напряжения Т и тг, и вкладом переноса энергии из-за потока Лг. Это нетрудно обосновать оценками типа (4.3.15). Далее Pq — скорость газа в зоне, где нет частиц ( i= 1), например, на входе в слой. Уравнения притоков тепла фаз (4.3.40) нужны для определения температур фаз и здесь рассматриваться не будут. Отметим, что последнее уравнение (4.3.44) отражает равенство генерации хаотического движения частиц из-за работы сил Магнуса и диссипации этого движения в тепло из-за столкновений. Из него следует с учетом (4.3.32) и (4.3.36) [c.223]

Вследствие смещения одной части атомных рядов кристалла по отношению к другой под влиянием сдвиговых напряжений т в кристалле у вершины смещения образуется винтовая дислокация (рис. 12.36). [c.471]

С момента начала пластической деформации реализуются два основных типа процесса деформации кристалла скольжение и двойникование. Для того чтобы происходила пластическая деформация, независимо от ее типа необходимо наличие касательных (сдвиговых) напряжений. [c.129]

Наиболее характерными чертами структуры изломов разрушения аморфных сплавов являются 1) разрушение (при растяжении) идет по поверхности, составляющей угол 45° с осью нагружения, т. е. в плоскости действия максимальных сдвиговых напряжений 2) излом всегда включает одну или две переходящих одна в другую плоскости максимальных сдвиговых напряжений [c.373]

Пусть i = о есть момент соударения, и в этот момент давления и сдвиговые напряжения в ударнике и в мишени равны нулю, а вещество как ударника, так и мишени находится в виде исходной фазы низкого давления (аю=1), причем истинные плотности фаз в ударнике и в мишени соответствуют нулевому давлению, согласно (3.2.8). Начальные условия для распределения скорости имеют вид [c.267]

Критическое сдвиговое напряжение то — напряжение, при котором начинается пластическая деформация. Переход от упругой деформации к пластической является плавным и То определяют экстраполяцией линейной стадии / до 7=0 (рис. 106, точка А). [c.183]

Примеси тоже влияют на параметры диаграммы т—у. Повышение содержания примесей в цинке до 0,05% (ат.) приводит к возрастанию критического сдвигового напряжения до 3,5 раз Од при этом уменьшается до 4 раз при комнатной температуре и в 1,3 раза при Т= = 90 К. По данным Р. Бернера, повышение содержания примесей свыше 0,05% (ат.) существенно не влияют на параметры упрочнения. [c.210]

Дислокации, удерживаемые отдельными дислокациями леса, под действием больших, чем рассмотренный выше случай, сдвиговых напряжений будут прогибаться. Это увеличивает вероятность встречи дислокации с лесом и уменьшает эффективное расстояние между дислокациями леса. Прогибание приводит к уменьшению среднего расстояния (рис. 130,6) между точками пересечения. Расчет дает для среднего эффективного расстояния между точками пересечения следующее выражение [c.216]

Наиболее универсальными свойствами являются механические. Это объясняется тем, что большинство изготовляемых изделий во время эксплуатации подвергается действию нагрузок, порождающих воздействующие на материал силы, которые могут создавать в материале растягивающие, сжимающие или касательные (сдвиговые) напряжения и соответствующие им деформации. [c.15]

Обсудим смысл условия (4.6). Из механических соображений следует, что закон релаксации обладает следующим свойством (свойство А) при заданной постоянной положительной деформации объемного расширения (или сдвига) объемное напряжение (соответственно сдвиговое напряжение) остается положительным. Например, ядра вида (1.5.13), используемые для описания ползучести бетона, при некоторых ограничениях удовлетворяют указанному свойству. [c.40]

Для зависимости V от сдвигового напряжения т предложено [68] эмпирическое выражение [c.39]

Поскольку только сдвиговые напряжения контролируют зарождение трещин, последние распределяются относительно равномерно по границам зерен. Однако дальнейший, рост трещин существенно зависит от их ориентировки относительно приложенного растягивающего [c.221]

Доля периода зарождения трещины уменьшается по мере возрастания угла сдвига фаз, что может быть объяснено возрастанием роли сдвиговых напряжений. Сдвиг фаз приводит к существенному стеснению пластической деформации. Реализуется плоская деформация, что способствует облегченному скольжению по плоскости зарождающейся трещины. Наиболее заметное влияние на относительную живучесть оказывает нагружение в противофазе (180°). Доля периода роста трещины максимальна, и с возрастанием соотношения она достигает 90 %, что соответствует быстрому зарождению трещины. Заметное влияние сдвига [c.331]

Переход от одноосного растяжения к двухосному растяжению-сжатию сопровождается ослаблением напряжения сдвига, обеспечивающего деформацию материала в направлении перпендикулярном плоскости пластины. Поэтому при малых величинах второй компоненты сжатия размер зоны в направлении роста трещины снижается, а не возрастает. Последующее увеличение сжимающей компоненты нагрузки сопровождается одновременным увеличением всех параметров зоны пластической деформации и уменьшением интенсивности сдвигового напряжения в направлении перпендикулярном плоскости пластины. [c.436]

Предположим, что в первом варианте микротрещина зародилась в плоскости скольжения (например, по механизму Гилмана—Рожанского [25, 247]) и ориентирована параллельно сдвиговым напряжениям, т. е. подвергается только П моде деформирования. В этом случае распределение напряжений у ее вершины согласно работе [199] таково, что т (/Ос(= 1,03, где т г и Ос1 — сдвиговое и растягивающее напряжения у вершины трещины, действующие в плоскостях скольжения и спайности соответственно (Tsi = Tre e=o Ос( = (fee 10 450 где г, 6 — полярные координаты, отсчитываемые от вершины микротрещины). Поскольку в данной ситуации для ОЦК металлов Тзг/сГсг Тт.п/сГт.п = = 0,24 0,28 (тт. п и От.п — теоретическая прочность на сдвиг и на отрыв соответственно), зародившаяся микротрещина не является устойчивой к сдвиговым процессам в ее вершине [230]. С возникновением микротрещины начинается эмиссия дислокации из ее вершины и, следовательно, рост такой микротрещины в процессе деформирования будет пластический, стабильный, контролируемый деформацией. Таким образом, зародышевая микротрещина, ориентированная параллельно сдвиговым напряжениям, растет по пластическому механизму и, следовательно, притупляется, становясь трещиной, не способной инициировать хрупкое разрушение. [c.68]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Характерные значения сдвиговых напряжений Т24. р.( 2У2о/ , где V.20 и L — характерная скорость второй фазы и линейный масштаб ее изменения. Тогда отношение сдвиговых напряжений к нормальным во второй фазе определяется величиной [c.215]

Таким образом, сдвиговые напряжения из-за столкновений в дисперсной фазе проявляются только при больших сдвигах поля макроскопических скоростей, когда v q/L — и>2 а. С другой стороны, вязкость дисперсной фазы (ft)2 при не очень малых многократно превышает вязкость несуш ей фазы j,i, если Pii ia и Rej2 1- Действительно, [c.215]

Обозначим ац компоненту напряжения, действующую в направлении i на грань куба, перпендикулярную оси /. Напряжения сгц, СТ22, озз — нормальные (растягивающие или сжимающие) напряжения 012, (Т21, СТ23 и т. д. — касательные (скалывающие или сдвиговые) напряжения. [c.117]

Второй эффект состоит в том, что, как видно из рис. 3.1.3, амплитуда упругой волны разгрузки Да может в несколько раз превысить предел текучести и о (Я), а ее скорость стать больше, чем скорость волны гидростатической разгрузки. В результате распространяющееся по среде воз1мущение будет затухать быстрее, чем по гидродинамической схеме, игнорирующей сдвиговые напряжения. [c.257]

В ламинарной осесимметрпчпэй пленке касательное (сдвиговое) напряжение равно х г)= [i, [dvs/dr). Тогда, используя закон распределения скоростей (7.2.18а), получим [c.196]

Перетяжка на расщепленной дислокации, необходимая для начала поперечного скольжения в другой плоскости, создается благодаря приложенному сдвиговому напряжению и тепловым колебаниям решетки, так как реакция рекомбинации энергетически невыгодна. Для процесса сжатия дислокации и движения в плоскости поперечного скольжения необходима энергия активации, величина которой зависит от размера стяжки и ширины расщепленной дислокации. Для алюминия расчетным путем получено значение энергии активации, близкое к 1,0 эВ. Однако для меди, обладающей большей шириной расщепленной дислокации, необходима значительно более высокая энергия. Поэтому для поперечного скольжения в меди требуются более высокие значения напряжений и температуры. Поскольку ширина дефекта упаковки зависит от энергии дефекта упаковки д.у, то напряжение Till также зависит от энергии дефекта упаковки. [c.196]

Сила Р является функцией компоненты сдвигового напряжения Ts, действующего локально на препятствие. Величина ts равна разности между приложенным сдвиговым напряжением т и дальнодей-ствующим напряжением Тс, обусловленным упругим взаимодействием [c.215]

Известно несколько основных физических процессов, обусловливающих взаимодействие между точечными дефектами и дислокациями. Так, упругое взаимодействие обусловливает миграцию атомов примеси в областях ядра дислокаций и приводит к образованию сегрегаций (облака Коттрелла). Энергия взаимодействия дислокаций с примесями внедрения о. ц. к. решетки высокая ( 0,55 эВ для углерода и азота в а-же-лезе), а в г. ц. к. решетке низкая (Я = 0,08 эВ для водорода в никеле). Вакансии в металлах с кубической решеткой не вызывают заметных объемных искажений и не создают дальнодейству-ющих полей сдвиговых напряжений. Поэтому обычно взаимодействие между дислокациями и вакансиями в этих металлах слабое (f =0,02 эВ). [c.222]

Выравнивание деформации по всему поликристаллическому агрегату достигается за счет известного условия [108] множественного скольжения (условие Мизеса), а различие но напряжениям на границах может быть ликвидировано путем эмиссии некоторой дополнительной плотности дислокаций, вызывающих повышение сдвиговых напряжений до требуемого уровня. Чтобы при этом не возникало дополнительное различие в деформациях отдельных зерен, такая плотность дислокаций должна набираться из так называемых геометрически необходимых дислокаций, понятие о которых впервые было введено Эмби [109]. Плотность геометрически необходимых дислокаций р , должна быть структурно чувствительной величиной, реагирующей на частоту изменения ориентировок зерен, т. е. быть пропорциональной отношению Ю (число зерен на единицу длины), [c.52]

Наиболее полно дислокационную модель зарождения и роста пор, обусловленных частицами, разработал Броек [392]. Согласно этой модели поры образуются на границе раздела частица — матрица вследствие создания у частиц дислокационных скоплений (рис. 5.4). Вокруг частиц образуются дислокационные петли (рис. 5.4, а). Под действием сил изображения эти петли отталкиваются от частиц (рис. 5.4, б). В то же время лидирующая петля выталкивается к частице следующими за ней дислокациями и действующим сдвиговым напряжением (рис. 5.4, в). Когда одна или более петель будут вытолкнуты на границу раздела, частица вдоль линии АВ отделится от матрицы и произойдет рождение поры. Существенным следствием этого будет значительное снижение отталкивающих сил изображения, действующих на следующие петли, в результате чего большая часть дислокаций скопления выйдет на вновь образованную поверхность поры, тем самым увеличивая ее (рис. 5.4, г). Дислокационные источники, испускавшие петли и ставшие неактивными вследствие образования дислокационного скопления, возобновят свое действие, что приведет к спонтанному росту пор и последующему их слиянию. [c.194]

Существенным моментом модели Броека является то, что разрушение слиянием пор требует как высоких напряжений, так и больших деформаций. Для зарождения пор и их роста одного наличия дислокационных петель вокруг частиц недостаточно. Необходимы достаточно высокие сдвиговые напряжения, которые будут способны вытолкнуть эти дислокационные петли на границу частица — матрица. Высокие значения сдвиговых напряжений могут быть получены с помощью дислокаций. Следовательно, критерий разрушения слиянием пор должен включать как высокие напряжения шие деформации. [c.195]

Поры образуются в основном возле частиц как в результате разрушения самих частиц, так и вследствие разрушения межфазных границ. В материалах с непрочной межфазной связью границы разрушаются еще во время упругой деформации, а в таких сплавах, как ВТАН-54, они образуются во время пластической деформации под действием сдвиговых напряжений по механизму Броека (см. 5.1.3). [c.210]

Смотреть страницы где упоминается термин Сдвиговое напряжение : [c.85] [c.219] [c.189] [c.12] [c.59] [c.83] [c.244] [c.255] [c.256] [c.256] [c.256] [c.112] [c.183] [c.202] [c.21] [c.21] [c.41] [c.50] [c.50] [c.145] [c.192] [c.203] [c.363]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...