Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Распределение расчет

Этап II. Оценка характеристик рабочего цикла технологического оборудования ( псп. Х1, х> и др.) производится, как и на предыдущем этапе, по результатам многократных замеров длительности выполнения элементов рабочего цикла с последующей математической обработкой результатов (построением диаграммы распределения, расчетом средних значений и т. д.). На рис. 7.11 приведена диаграмма рассеяния длительности единичной замены координат как интервала времени между двумя рабочими ходами  [c.183]


После определения F и w из опытных данных строится теоретическая кривая распределения значений коэффициента выявляемости и сравнивается с экспериментальной. Для нормального закона распределения расчет проводится по выражению  [c.254]

Этап II. Характеристики рабочего цикла технологического оборудования (/,ь /в2. (вз и др.) оценивают по результатам многократных измерений времени выполнения элементов рабочего цикла с последующей математической обработкой результатов (построением диаграммы распределения, расчетом средних значений и т.д.).  [c.825]

Как мы видели, флуктуации энергии могут быть выражены через термодинамические величины. Этот пример показывает, что, вычислив статистическую сумму, можно затем вычислить флуктуации динамических переменных, явно входящих в равновесное распределение. Расчет флуктуаций других динамических переменных представляет более сложную задачу, так как в общем случае корреляционные функции не выражаются непосредственно через термодинамические величины.  [c.70]

Расчет характеристик надежности заключается в фактическом наблюдении и измерении, обработке данных статистическими методами, аппроксимации их с помощью теоретических распределений, расчете среднестатистических величин и т. д., при этом анализ надежности срабатывания и технологической надежности имеет ряд специфических особенностей.  [c.95]

Для предварительных расчетов и расчетов основных, когда нагрузка на несущий канат от вагонеток может быть принята равномерно распределенной расчет потерь на участках дороги можно производить по упрощенной формуле  [c.467]

Изложены методы расчета размеров элементов конструкций (стержней, пластин, оболочек), обеспечивающих требуемую надежность при случайных воздействиях. Приведено решение задачи для случаев воздействий, имеющих различные законы распределения. Рассмотрены статический и динамический расчеты конструкций как по теории случайных величин, так и по теории случайных функций. Рассмотрены также вопросы оптимизации при случайных нагружениях. Книга содержит многочисленные примеры расчетов.  [c.2]

При Проектировании конструкций заданной надежности по жесткости для случая нормального закона распределения нагрузки можно, учитывая, что Я = из (1.6) получить формулу для расчета К  [c.11]


РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ЗАДАННОЙ НАДЕЖНОСТИ ПО ПРОЧНОСТИ ПРИ ЗАКОНАХ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЗКИ И НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ, ОТЛИЧНЫХ ОТ НОРМАЛЬНОГО  [c.16]

ПРИМЕР РАСЧЕТА ОПТИМАЛЬНОГО РАСПРЕДЕЛЕНИЯ  [c.89]

Рис. 11.19. К силовому расчету винтовой пары а) распределение сил б) план сил Рис. 11.19. К <a href="/info/468949">силовому расчету</a> <a href="/info/2284">винтовой пары</a> а) распределение сил б) план сил
Рассмотрим вопрос о выборе замещающих точек для некоторых, наиболее часто встречающихся в технических расчетах случаев распределения масс звеньев. Пусть требуется разместить массу т звена, имеющего центр масс в точке S, по четырем произвольно выбранным точкам А, В, С vi D (рис. 12.6).  [c.242]

Многократное повторение расчета позволяет найти распределение температуры в узловых точках в любой момент времени t = NAt, где N — число повторений расчета.  [c.116]

В первом цикле расчета используется начальное условие l2 = (5 = /a = 20 °С и получаются значения (5, через 1 ч после начала процесса (см. таблицу результатов), затем, принимая полученное распределение температур за начальное (формально приравнивая U — t i, tb = t b. = и повторяя расчет многократно, получим распределение температур в любой интересующий нас период времени.  [c.117]

Хотя представленный материал не является новым и оригинальным, книга построена так, что можно легко перейти от теоретических положений к практическим применениям, которые в ней не указываются. В гл. 1 дано краткое введение к термодинамическим рассуждениям и расчетам, основанным только на законах сохранения энергии. Глава 2 — библиографическая в ней довольно подробно описаны выражения для квантованных энергетических уровней. Хотя для детального изучения математической стороны необходимо знание основ учения о дифференциальных уравнениях, полученные результаты могут быть использованы без применения дифференцирования. В гл. 3 изложены теории статистического распределения, необходимые для понимания внутренней энергии и энтропии. Распределение Максвелла —  [c.27]

Для расчета подшипников качения находят реакции опор и / 2 (рис. 9.2), сила, действующая на вал. Учитывая наибольшую возможную неравномерность распределения общего момента по потокам, эту силу определяют по формулам (АГ(-= 1,2 0 =3)  [c.152]

Расчет по напряжениям смятия условный, так как не учитывает истинного характера распределения напряжений. В этом случае допускаемые напряжения [а]с = 2 Н/мм .  [c.271]

Кр — коэффициент, учитывающий влияние погрешностей изготовления шестерни и колеса на распределение нагрузки между зубьями, определяют так же, как при расчетах на контактную прочность Кр =Кна-  [c.21]

Применение ЭВМ для расчетов передач расширяет объем используемой информации, позволяет произвести расчеты с перебором значений (варьированием) наиболее значимых параметров способа термической обработки или применяемых материалов (допускаемых напряжений), распределения общего передаточного числа между ступенями и др. Пользователю необходимо провести анализ влияния этих параметров на качественные показатели и с учетом налагаемых ограничений выбрать оптимальный вариант.  [c.37]

Зная, что вода дoлиiнa распределяться по сети таким образом, чтобы одновременно удовлетворялись оба основных закона ее распределения, расчет можно производить двумя способами.  [c.181]

Решение задач должно основываться на использовании закономерностей струйных течений при подборе ВР, вычислении расхода приточного воздуха с помощью различных моделей тепловоздушных процессов в вентилируемых помещениях (простейшая модель-уравнение тепловоздушного баланса для помещения в целом), совместного взаимосвязанного определения воздухообмена и расчета воздухо-распределения. Расчеты производят на основе ручного счета или с помощью ЭВМ.  [c.115]

Пример 9. Возвращаясь к материалам примера 7 о длине хвоинок сосны, в котором были получены значительные величины Л и Ех, построим сглаживающую кривую типа распределения Шарлье с учетом только асимметричности распределения и затем с учетом одновременно Л и Ех. Характеристики этого ряда 5л =2,047 Л5=—0,5560, т. е. распределение имеет заметно выраженную левостороннюю асимметрию. Рассчитать теоретические (выравнивающие) частоты для этого распределения. Расчет приведен в табл. 31. Здесь 1=2/а/п=6,765 Л5/6=—0,093 п/зх—97,7=98. Остальные действия понятны из табл. 31.  [c.93]


Следует иметь в виду, что определяемые излагаемыми методами реакции в ки 1ематических парах являются результирующими распределенных нагрузок. кото] ые реально возникают между элементами кинематических пар механизма. Характер распределения этих нагрузок на элементах кинематических пар зависит от конструктивного оформления этих элементов, их размеров, упругих свойств и т. 11. Это обстоятельство всегда надо иметь в виду при расчете на прочность элем(нтов кинематических пар, а также при учете работы или мощности, затрачи-ваем( й на преодоление трения в этих парах.  [c.103]

Во-вторых, следует подчеркнуть, что, в то время как распределение скоростей в предельном случае = О не зависит от свойств материала (например, от т ), корректирующий инерционный член дает даже в первом приближении зависимость от т] (см. уравнение (5-4.30)). Следовательно, реометрический расчет лучше всего выполнять при условиях, когда инерция учитывается корректирующим членом, значение которого можно вычислить, используя для т] приближение нулевого порядка (т. е. результат, полученный при пренебрежении инерцией).  [c.198]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки  [c.84]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ.  [c.85]

Результаты расчетов для случая радиационно-кон-дуктивного обмена представлены на рис. 4.9 и 4.10. Как видно из рисунков, температурные профили в системе в случае сложного теплообмена существенно отличаются от распределения температуры при пере-  [c.166]

Чтобы воспользоваться выражением (4.46), нужно знать функцию еэ(7 ст/ Тел, бел). Для ее расчета вернемся к результатам, полученным в подпараграфе 4.4.4. Применительно к условиям теплообмена неизотермиче-ского псевдоожиженного слоя с погруженной поверхностью плоский слой дисперсной среды соответствует неизотермичной зоне между-поверхностью теплообмена и ядром слоя. В эквивалентной этому слою модели стопы (см. рис. 4.7, а) О и N+1 ограничивающие поверхности представляют собой стенку теплообменника и ядро слоя с температурами Т ст и Тел- При фиксированной толщине неизотермичной зоны (число Л ), заданных степени черноты частиц и средней порозности слоя характеристики элементарного слоя стопы по-прежнему определяются формулами и уравнениями, приведенными в подпараграфе 4.4.2. Решение системы уравнений (4.38) позволяет найти возможное стационарное распределение температуры и величину лучистого потока по формуле (4.41). С помощью этого соотношения можно получить в явном виде функцию Еэ Тст, 7 сл, бел). Действительно, потоку, испускаемому псевдоожиженным слоем, соот-  [c.176]

Результаты расчета функции гэ(Тст. Тел, Всл) и срзЕнение их с экспериментальными данными позволяют по-новому оценить роль лучистого теплообмена при переносе энергии в псевдоожиженном слое. Как правило, считается, что радиационный теплообмен несуществен до температуры порядка 1000 °С, особенно для мелких частиц [180]. Такое заключение можно сделать исходя из сравнения потоков энергии, которые передаются от слоя к поверхности различными механизмами переноса [127, 50]. В то же время обработка экспериментальных данных (см. рис. 4.16) показывает, что при сравнительно низких температурах ( ст = 300°С, сл = = 600 °С) в слое мелких частиц (d = 0,32 мм) распределение температуры вблизи поверхности теплообмена опре-леляетгя радиационным переносом. Учитывая это, необходимо уточнить условия, при которых роль излучения в формировании распределения температуры вблизи поверхности будет существенна.  [c.183]

Замечания о методике обобщения данных [Л. 207] приведены в гл. 4. Здесь отметим, что расчет прямых данных [Л. 207] для концевых участков канала при v = = 15н-20 м/сек, как правило, дает вопреки (3-15 ) при учете всех поправок Иот<Ув, что не может быть физически оправдано. Это положение будет усугубляться сопоставлением не с Св, а с Vo.ap, которая больше Ув-Д. М. Галерштейн Л. 57] изучал распределение концентрации по поглощению потоком восходящей газо-взвеси р-излучения (источник — изотоп Те активно стью 1 мкюри). Замеры проводились в десяти точках по высоте канала постоянного диаметра 22 мм луч диаметром 7 мм проходил по диаметру канала. Сравнение средних значений объемных концентраций, полученных указанным методом и отсечкой, показало, что их отношение при о/Ув= 1,4- 1,8 и Рр = 2-10 4 м м близко к единице, а при увеличении v заметно превышает единицу. На этой основе делается вывод об увеличении концентрации на оси потока при повышении скорости воздуха. Для D/dT = 17,5- 79, Fr= (1,3-ь23) 10 , Яб т/с2=7-10-5-3-10-4, рт/р = 1 680- 2 280, рр = 0,5Х X 10-4 4-6,2 10-4 (ji = 0,084- -1,4 кг1кг), используя ЭВЦМ в Л. 57] получены зависимости  [c.86]


Несмотря на определенное восполнение наших знаний о флюидных дисперсных потоках, последние нуждаются в специальных и всесторонних исследованиях. В первую очередь важно детально выяснить качественные изменения в структуре системы. Здесь при повышенных концентрациях необходимо в новых условиях вернуться к проблеме возможного вырождения турбулентности несущей среды, к задаче о распределении локальной и средней истинных концентраций, к необходимости оценить вид и значение критического и оптимального обобщающего критерия (включающего и соответствующие концеИтрации), к методам расчета аэродинамического сопротивления и реологических свойств системы и пр. Иначе говоря, лишь знание гидромеханических свойств флюидных потоков позволит надежно и на основе достаточно общих закономерностей вести их расчет в качестве массо- и теплоносителей. Важность этих задач определяется тем, что именно здесь возможно 264  [c.264]

Коэффициент теплообмена с дисперсным теплоносителем Оп определяется зависимостями, полученными в гл. 6, 8 и 10. При расчете теплоотвода в активной зоне К-р = аа-Как отмечалось ранее, скорость слоя не должна превышать предельной величины (гл. 9), а скорость потока газовзвеси, при которой обеспечивается равная с чисто газовым теплоносителем затрата мощности на перемещение, следует определять согласно данным гл. 4. Компоновка поверхности нагрева, омываемой гравитационным слоем, возможна при продольном и -поперечном расположении трубок. Во всех случаях следует учесть, что возникают трудности в распределении поверхности нагрева, вызванные высоким удельным 1весом твердого теплоносителя и, следовательно, малым проходным для него сечением. Имеющиеся данные позволяют рекомендовать внешнее обтекание продольно-оребренной поверхности (гл. 9, 10). В ряде случаев целесообразен переход на поперечное обтекание трубок при оребрении и вибра-ции последних (гл. 10).  [c.386]

Для расчета межосевого расстояния передачи предварительно следует определить значение некоторых козффициен-юв. Коэффициент межосевого расстояния Л1д = 49,5. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между сателлитами примем K =, 2. Примем коэффициент ширины колеса ф = 0,315. Передаточное число н = г/2 = 72/18 = 4. Коэффициент ширины ф = 0,5фу(м +1) = 0,5-0,315(4+1) = 0,787. По формуле (2.9) коэффициен концентрации нагрузки А1 ,= 1- -2ф /5= 1+2-0,787/8= 1,2. Число сателлитов С=3.  [c.158]

Двухступенчатый цилиндрический (коническо-цилиндрический) редуктор. Для оценки зезультатов расчета строят гра(()ики, отражающие влияние распределения  [c.39]

На рис. 2.15, а — д приведены графики, построенные по результатам расчета двухступенчатого цилиндрического редуктора, выполненного по развернутой схеме, для трех способов термообработки зубьев шестерни и колеса (см. выше I, II, III) и трех способов распределения передаточного числа Мред = между ступенями редуктора, всего 9 вариантов.  [c.41]

При проведении исследований, чтобы сопоставить графически и определить, насколько полученная кривая рассеяния фактических размеров приближается к теоретической кривой нормального распределения, обе кривые надо начертить совмещенно в одинаковом масштабе. С этой целью рассчитывают данные, необходимые для построения кривой нормального распределения. Для сокращения расчетов и упрощения примерного построения кривой нормального распределения можно ограничиться определением только трех параметров максимальной ординаты Ушах (при X = 0), ординаты для точек перегиба у (при X = о) и величины поля рассеяния .  [c.69]


Смотреть страницы где упоминается термин Распределение расчет : [c.156]    [c.49]    [c.8]    [c.108]    [c.23]    [c.100]    [c.185]    [c.321]    [c.331]    [c.402]   
Электролитические покрытия металлов (1979) -- [ c.67 ]



ПОИСК



154 — Применение местного нагрева 155 Распределение напряжений 145, 150 Расчет геометрических параметров заготовки 151 — 153 — Формоизменение заготовки

232 распределения мощности дуги 229, 230 энергетического баланса слитка узлов 228 печей 221, 225 расчета параметров

357 — Частота собственных продольных колебаний с распределенной массой — Расчет на колебания

597—599 — Изгиб 597—608 — Расчет при давлении равномерно распределенном 602—606 — Уравнения дифференциальные и равновесия 598—600 — Условия граничны

608—614 — Расчет при давлении равномерно распределенном

Балки бесконечные нагруженные сосредоточенной бесконечные с распределенной нагрузкой — Расчет

Гайки —Виды 63, 84, 85 — Высота критическая 126 — Конструктивные соотношения 59, 60 — Профиль и шаг резьбы 63 — 65 — Размеры «под ключ» 59, 60 — Размеры фасок 60, 61 — Распределение шага резьбы 88, 89 — Относительная масса 91 — Расчет 88, 89Стопорение Т62 — Фиксация

Дизели Детали распределения - Расчёт прочно

Дизели Детали распределения - Расчёт прочност

Значения функции F (), используемой для расчета температурного пограничного слоя при произвольном распределении температуры на стенке

Изгиб Расчет при давлении равномерно распределенном шарнирно опертые по контуру Расчет

Измерения и расчеты распределения масла

Инженерный расчет распределения нагрузки между витками резьбы

Итеративные алгоритмы для расчета ДОЭ, формирующих заданные распределения фазы

К методике расчета систем, схематизированных в виде длинных валов с переменной интенсивностью распределения упругих и инерционных характеристик

К расчету распределения температуры воды, протекающей в кассете водо-водяного энергетического реактора (ВВЭР)

Литература по расчету стержневых систем методом распределения неуравновешенных моментов

Лопатки охлаждаемые — Распределение закрепления 301, 302 — Маятниковые колебания 299, 300 — Расчет

Материалы для расчета плоскопараллельного распределения потенциала в системах, описываемых в цилиндрической системе координат

Материалы для расчета распределения потенциала и тока при электрохимической коррозии металлов

Мембраны квадратные, шарнирно опертые по контуру — Расчет при давлении равномерно распределенно

Мембраны квадратные, шарнирно опертые по контуру — Расчет при давлении равномерно распределенно и напряжения 608—610 — Изгиб

Метод Афанасьева расчета коэффициентов распределения узловых моментов

Метод Афанасьева расчета распределения узловых моментов

Метод расчета распределения потенциала и тока контактной коррозии под тонкой пленкой коррозионной среды

Методы расчета распределения коррозионного потенциала и тока

Насосы роторно-поршневые аксиального типа (см. также «Конструктивные параметры и расчеты основных узлов аксиально-поршнешх насосов», «Шарнирный узел привода с торцовым распределением

Нити Расчет иод действием нагрузки распределенной произвольной

Нити Расчет под действием нагрузки распределенной равномерно

Нити Расчет под действием нагруикн распределенной равномерно

Нормативы для расчета припусков на механическую обработку типовых деталей машин Классификация типовых деталей машин и примерное распределение их по классам

ОГЛАВЛЕНИЕ Быстрый расчет ДОЭ, формирующего заданное одномодовое распределение радиальных мод

Оболочки Расчет при силе радиальной равномерно распределенной по отрезку

Оболочки вращения анизотропные Эффект краевой распределенной 181, 183—186 Расчет при нагрузке сцлами

Оболочки вращения ортотропные однослойные — Расчет 173—175 — Расчет при нагрузке равномерно распределенной

Общие выражения для расчета осесимметричного распределения потенциала и тока на поверхностях сферической формы

Основные алгоритмы расчета статистических характеристик высотного распределения метеорологических величин

Пластинки анизотропные — Теори прямоугольные — Расчет при нагрузке равномерно распределенной

Пластинки анизотропные — Теори эллиптические — Расчет при нагрузке равномерно распределенной

Пластинки эллиптические анизотропные — Расчет при нагрузке равномерно распределенной

Подвески — Изоляция 2.172, 173 Обслуживание 2.174 — Расчеты распределения тока на них и на деталя

Подвески — Изоляция 2.172, 173 Обслуживание 2.174 — Расчеты распределения тока на них и на деталя из алюминиевых сплавов

Поршни Подгонка по с равномерно распределенной нагрузкой— Пример расчета

Поршни с равномерно распределенной нагрузкой — Пример расчета

Приближенный метод расчета распределения циркуляции по размаху крыла

Примеры расчета при различных законах распределения скорости

РАСЧЕТЫ НА УСТОЙЧИВОСТЬ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ Макушин В. М. Критическое значение равномерно распределенных продольных сил для некоторых случаев крепления концов сжатых стоек

Рамы Расчёт усилий по методу распределения

Распределение нагрузки среди зубьев и расчет на прочность соединительных муфт

Распределение нормальное применение к расчету

Расчет Эпюры распределения напряжени

Расчет арки круговой ось равномерном распределении

Расчет гиперполяризуемостей молекул и нелинейных восприимчивостей кристаллов по аддитивной схеме. Учет распределения зарядов в основном состоянии

Расчет двухволновой модели на действие равномерно распределенной нагрузки, сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными

Расчет динамических характеристик элементов парогенератора со слабосжимаемым потоком рабочего тела как систем с распределенными параметрами

Расчет и гашение колебаний систем с распределенными и дискретными массами

Расчет наработки на отказ элемента при экспоненциальном законе распределения

Расчет начального распределения компонентов по сечению потока

Расчет ортотропной цилиндрической оболочки на действие локально распределенных осевых сил

Расчет по безмоментной теории отдельно стоящих и многоволновых оболочек, нагруженных равномерно распределенной нагрузкой

Расчет потерь напора в сети с распределенным по ее длине расходом

Расчет при распределении параметров по закону Вейбулла

Расчет распределения интенсивности кривых, полученных методом 0 — 20 при экспоненциальном уменьшении плотности винтовых дислокаций с расстоянием от поверхности кристалла

Расчет распределения металла

Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника

Расчет распределения напряжений во фланцевых соединениях

Расчет распределения плотностей тока по поверхности локального элеменОпределение характера поляризации и соотношение между поляризационным и омическим сопротивлением

Расчет распределения плотности тока на кромках с учетом )еальной глубины проникновения

Расчет распределения поверхностной плотности тока на свариваемых кромках при ярко выраженном поверхностном эффекте

Расчет распределения поля внутри и вне резонатора для гауссовых пучков

Расчет распределения потенциала и тока при атмосферной, язвенной, щелевой и равномерной коррозии

Расчет распределения потенциала и тока при контактной коррозии металлов

Расчет распределения потенциала по поверхности реактора при анодной защите

Расчет распределения скорости на профиле решетки с применением метода конформных отображений

Расчет распределения скорости при малых деформациях профилей

Расчет распределения частиц

Расчет рукавов по распределению нагрузки между слоями каркаса

Расчет с кольцевой выточкой — Распределение напряжений

Расчет световых свойств на основе кривой распределения энергии по спектру

Расчет световых свойств потока на основе кривой распределения энергии по спектру

Расчет свободно несущих крыльев Распределение давления по хорде крыла

Расчет спектрального распределения интенсивности деполяризованного рассеянного света на основании упрощенной молекулярной модели

Расчет срезывающих усилий методом коэффициентов распределения

Расчет стержневых систем методом распределения неуравновешенных моментов Расчет систем с неподвижными узлами

Расчет теплообмена при произвольном продольном распределении давления (метод эффективной длины)

Расчет трехволновой модели на равномерно распределенную нагрузку

Расчет флуктуаций с помощью канонического распределения Гиббса

Расчет функций распределения усталостной долговечности при нерегулярном нагружении и линейном напряженном состоянии

Расчет функций распределения усталостной долговечности при нерегулярном нагружении и сложном напряженном состоянии

Расчет чисел Нуссельта и распределения температур

Расчет элементов конструкций заданной надежности по жесткости при законах распределения нагрузки, отличных от нормального

Расчет элементов конструкций заданной надежности по прочности при законах распределения нагрузки и несущей способности, отличных от нормального

Расчет элементов конструкций заданной надежности по устойчивости при законах распределения нагрузки, отличных от нормального

Расчет элементов конструкций заданной надежности при нормальном законе распределения нагрузки и несущей способности

Расчеты распределения потенциала по поверхности аппаратов и протяженных трубопроводов

СТЕФАНА БОЛЬЦМАНА ЗАКОН СУСПЕНЗИОННЫЕ с распределенной массой — Расчет

СТЕФАНА с распределенной массой - Расчет

Статистическое распределение молекул по энергетическим состояниям. Расчет термодинамических функций через суммы по состояниям

Удар по буферу Расчет по стержням с распределенной массой продольной

Уравнения для расчета распределения параметров потока по радиусу в рамках струйной теории

Учет распределенности источника теплоты в расчетах полей температур

Эмпирический метод расчета турбулентного пограничного слоя с заданным распределением давления во внешнем потоке



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте