Выравнивание и распределение

Для выявления общих закономерностей пользуются методами выравнивания эмпирических распределений, подбирая к ним теоретические распределения. Этим обеспечивается возможность типизации спектров и их экстраполяции в область малых вероятностей и на весь ресурс работы детали. Схема подбора аналитических зависимостей, описывающих эмпирические распределения, и проверка их соответствия достаточно полно рассмотрены в работах по теории вероятностей и математической статистике [21, 15, 34], а также в работах по анализу эксплуатационных нагрузок [II, 14, 24, 25]. [c.22]

Выравнивание статистических распределений характеристик ремонтопригодности. Закон распределения случайной величины является наиболее полной ее характеристикой, он содержит всю информацию о случайной величине. Знание законов распределения характеристик ремонтопригодности позволяет более обоснованно решать следующие вопросы устанавливать нормативы времени, труда и денежных средств на работы, выполняемые при техническом обслуживании и ремонте устанавливать требования к значениям характеристик ремонтопригодности определять вероятные значения характеристик надежности машин с учетом их свойств ремонтопригодности планировать экспериментальные исследования с целью оценки или контроля характеристик ремонтопригодности и др. [c.340]

Целью выравнивания статистических распределений является установление по экспериментальным данным теоретического закона распределения для рассматриваемых характеристик ремонтопригодности. Для решения задачи используются методы проверки гипотезы о виде закона распределения. Обычно для этой цели используются непараметрические критерии (критерий Пирсона) и X (критерий Колмогорова). При наличии достаточного объема наблюдений (например, п > 40+50) следует отдавать предпочтение х Критерию, который позволяет получать более достоверные суждения о виде закона распределения случайной величины. [c.341]

Основной величиной, определяюшей расчет ограждений, является температура на внутренней поверхности обмуровки. Выбор материала футеровки производится по этой максимальной температуре на огневой поверхности. Расчет потерь тепла и распределения температур по слоям производятся по средним температурам. При этом неравномерностью распределения температур на внутренней поверхности обмуровки пренебрегают, так как имеют место растечка тепла и выравнивание тем- [c.61]

Исходную технологическую информацию задают в виде ряда значений 2(г). При этом можно 1) исключить резко выделяющиеся результаты измерений, представляющие собой грубые ошибки 2) вычислить статистические характеристики выборочное среднее значение (среднее арифметическое) Z, определяющее центр группировки погрешностей выборочное среднее квадратическое отклонение S, характеризующее рассеяние опытных значений Zf, 3) сгруппировать опытные данные, вычислить частоты и интервалы группировки для построения гистограммы распределения, число интервалов no=[L + 3,32 Ig Л ] при этом для большинства задач L=1 6 4) произвести выравнивание эмпирического распределения по принятому гипотетическому закону 5) сопоставить заданное эмпирическое распределение "с гипотетическим законом по критерию Пирсона 6) для исключения влияния интервала группирования на гистограмму распределения построить несколько вариантов гистограмм в зависимости от числа интервалов группирования. [c.16]

Строят полигон случайных чисел и выбирают аналитическую форму функции / х) для выравнивания статистического распределения. [c.46]

Образование пластических деформа -ций в соединениях внахлестку сопровождается снижением коэффициентов концентрации напряжений в крайних точках соединений и выравниванием эпюры распределения q (см.рис. 3) по длине соединения, что характерно для паяных швов. [c.291]

Во-вторых, как мы установили в термодинамике, энтропия изолированной системы возрастает в процессах выравнивания и имеет максимальное значение в состоянии равновесия. Так как мы отождествляем состояние, равновесное в термодинамическом смысле, с состоянием, в котором распределение частиц по ячейкам фазового /г-прост-ранства является наиболее вероятным, то в этом состоянии одновременно имеет максимум и величина o= nW. [c.179]

Для возможности увеличения продольной подачи следует уменьшить нагрузку максимально загруженных режущих кромок за счет перераспределения ее на неработающие или малонагруженные кромки. Нагрузку, приходящуюся на крайние зубья, распределяют на зубья а, лежащие за крайним работающим зубом, дальше от полюса профилирования Р, путем увеличения высоты головки этих зубьев (фиг. 432, а). Наружная поверхность этих фрез ограничивается не прямой линией А, параллельной к оси фрезы, а кривой линией В. Форма наружной поверхности зубьев фрезы определяется размерами изделия (диаметром, числом и размерами зубьев) и принятыми за основу условиями резания и распределения нагрузки. Разные авторы проектируют фрезы исходя из разных условий распределения работы между отдельными зубьями из равной загрузки зубьев, равного износа зубьев и пр. Сложные кривые, получающиеся на основе теоретических расчетов, для упрощения изготовления фрез обычно заменяют дугой окружности. Иногда для выравнивания загрузки боковых режущих кромок по длине фрезы изменяют не только высоту (фиг. 432, б), но и толщину зубьев. [c.725]

Для массивных стальных отливок иногда одного отжига оказывается недостаточно. В таких отливках получается очень грубая литейная структура, и распределение углерода в зернах аустенита очень неравномерное. Обычным отжигом выравнять концентрацию углерода не удается. Для устранения внутрикристаллической ликвации применяется поэтому гомогенизирующий отжиг, который производится при температуре 900—1000° в течение нескольких часов (5—10). Такая температура гомогенизирующего отжига недостаточна для полного выравнивания концентрации углерода в зернах аустенита (см. параграф 39), но ею приходится довольствоваться, потому что при более высоких температурах вследствие сильного размягчения может получиться значительное коробление отливок. После гомогенизирующего отжига необходимо проводить обычный отжиг для получения мелкозернистой структуры. [c.262]

Неравномерность распределения номинальных напряжений, их выравнивание и уменьшение [c.44]

ЭТО происходит при самом неблагоприятном расположении заготовок в нагревателе, когда длина заготовок близка к длине секций и распределение источников теплоты по длине в процессе всего времени нагрева имеет один и тот же характер, что препятствует выравниванию температуры за счет теплопроводности. При более рациональном соотношении длин секций и заготовок 1 = 0,75 /и) как это видно из рис. 6.13, удается получить равномерность нагрева выходной заготовки в пределах десяти градусов даже при фазовом сдвиге 120°. [c.226]

Изменения в распределении углерода могут протекать в следующих направлениях а) выравнивание первоначального распределения и б) образование легированных карбидов в зонах, обогащенных углеродом и усиление неоднородности вследствие реактивной диффузии [4]. [c.536]

Выравнивание температуры пара по ширине котла. во многом зависит от уменьшения неравномерности температур газов. Большое значение имеют месторасположение работающих го.ре-лок в топке и распределение. по НИМ пыли и воздуха. Опыт показывает, что угловое. и встречное расположения горелок дают более равномерное заполнение факелом камеры, чем фронтовое. [c.103]

Упругие деформации деталей существенно влияют на распределение нагрузки, величину и распределение напряжений в теле детали. Необходимо отчетливо представлять направление упругих деформаций и целесообразно использовать их для выравнивания нагрузок и снижения напряжений. [c.527]

Выгорающие поглотители могут быть также использованы для выравнивания пространственного распределения потока нейтронов в реакторе и, следовательно, для достижения более равномерного выгорания [c.452]

При распределении технологических операций по отдельным позициям линии следует стремиться к тому, чтобы продолжительность работы инструментов на станках была примерно одинаковой это необходимо для более полного использования инструментов. Выравнивание времени работы инструментов достигается разными способами повышением и понижением режимов резания на лимитирующих операциях, расчленением длительных операций на несколько частей, например сверление глубоких отверстий по частям последовательно на нескольких позициях (на первой позиции сверлится часть длины отверстия, на второй—следующая часть и т. д.), двустороннее (встречное) сверление применением комбинированного инструмента и т. п. [c.456]

Теоретические и экспериментальные исследования позволили разработать конструкции специальных гаек, выравнивающих распределение нагрузки в резьбе (рис. 1.16). На рис. 1.16, а изображена так называемая висячая гайка. Выравнивание нагрузки в резьбе здесь достигают тем, что как винт, так и гайка растягиваются. При этом неравенство AD и АС изменится на обратное Дд>Дс, а разность и Ддс уменьшится. Кроме того, в наиболее нагруженной нижней зоне висячая гайка тоньше и обладает повышенной податливостью, что также способствует выравниванию нагрузки в резьбе. На рис. 1.16,6 показана разновидность висячей гайки — гайка с кольцевой выточкой. У гайки, изображенной на рис. 1.16, в, срезаны вершины нижних витков резьбы под углом 15.. . 20°. При этом увеличивается податливость нижних витков винта, так как они соприкасаются с гайкой не всей поверхностью, а только своими вершинами. Увеличение податливости витков снижает нагрузку этих витков. [c.26]

Результаты измерений свидетельствуют о том, что чем больше неравномерность поля скоростей на входе в диффузор, тем более вытянутыми получаются профили скорости на начальном участке. Вместе с тем (см. рис. 1.14) в последующих сечениях диффузора увеличение неравномерности скоростей на входе (увеличение относительной длины проставки) ускоряет выравнивание поперечного распределения скоростей по длине диффузора профили скорости при х > 4 и /у = 20 и соответственно х > 8 и 0 = 1 более пологие (да сшах меньше), чем при = 0. Более ускоренное выравнивание потока объясняется, как и выше, интенсификацией турбулентного перемешивания при наличии проставки перед диффузором. [c.26]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

Управление размерами и формой мениска можно осуществить ре- улируя магнитное поле на его поверхности. При четко выраженном поверхностном эффекте результирующее поле вне проводящей среды сравнительно легко определяется экспериментально или расчетом по уравнению Лапласа. Нужную конфигурацию магнитного поля достигают, варьируя форму индуктора и распределение в нем тока иногда используют также магнитолроводы и экраны. Следует также учитывать, что в ряде случаев распределение тока в индуктирующих проводниках зависит от их расположения по отношению к мениску. Это наблюдается, в частности, в индукторах с большой высотой витков и в индукторах с параллельными катушками. В таких индукторах линейная плотность тока выше в зонах, расположенных ближе к расплаву. При наличии разрезного тигля (независимо от типа индуктора) аналогичное перераспределение тока происходит в тигле и расплаве в зависимости от зазоров между ними. Такая особенность естественного саморегулирования распределения тока способствует выравниванию зазора между расплавом и индуктором (или проводящим тиглем) и повышению электрического КПД печи. [c.25]

Результаты исследований НДС в зависимости от разностенности сильфона приведены на рис. 3.24. Расчет сильфона со стенкой постоянной толщины показывает, что уровень упругопластических деформаций существенно зависит от толщины стенки, хотя характер распределения деформаций вдоль меридиана при этом не изменяется (см. рис. 3.24, а). Однако непостоянство толщины стенки в меридиональном направлении (табл. 3.3) существенно влияет на деформавди в опасных точках и распределение деформаций вдоль меридиана гофрированной оболочки (см. рис. 3.24, б). Выявлены следующие закономерности происходит выравнивание поля деформаций в криволинейной зоне на внешней поверхности (см. рис. 3.24, а и кривые /, II на рис. 3.24, б) наиболее опасная точка смещается на внутреннюю поверхность, криволинейного участка гофра (кривая III). При этом разница деформаций достигает 30 %. [c.161]

ПЕРЕНОСА ПРОЦЕССЫ в плазме — неравновесные процессы, приводящие к выравниванию пространственных распределений параметров плазмы — концентраций, среднемассовой скорости и парциальных темп-р электронов и тяжёлых частиц. В отличие от П. п. нейтральных частиц, П. п. в плазме зависят от напряжённостей собственных самосогласованных элек-трич. Б и магн. В полей, к-рые определяются токами и объёмными зарядами частиц плазмы. Поэтому П. п. в плазме в общем случае описываются системой ур-ний переноса частиц, импульса и энергии и ур-ний Максвелла. [c.569]

Комплекс перечисленных мероприятий по выравниванию потока внутри корпусов и распределения потока между корпусамн позволили снизить расчетный проскок с с 0,08 до 0,023, т. е. в 3,5 раза. [c.195]

Фактически на дальнем участке катодной поверхности плот-йость тока не в два раза отличается от плотности тока на ближнем участке. Это различие несколько меньше, т. е. происходит некоторое выравнивание и вторичное распределение тока более равномерное, чем первичное. [c.156]

С. А. Христианович и Я. М. Серебрийский в предположении выравнивания давления за крылом также пришли к выражению (18. 84), которое по их заключению имеет место для чисел М< , не превышающих Мкр+0,15. Величина коэффициента А зависит от типа профиля и распределения давления. В качестве средней величины принимают Л = 11. [c.423]

Во вторую группу включаются все соединения с пятью, шестью и семью электрозаклепками. Характер их работы пр,и различных нагрузках и распределение усилий среза между электрозаклепками показаны на фиг. 53. На фиг. 53 видно, что никакого выравнивания усилий среза между электрозаклепками во всех стадиях работы соединений вплоть до их разрушения не происходит. Для окончательного уяснения рабо-82 [c.82]

Характерным для диаграмм типов I и II является изменение температуры -> а превращения по 5-образной кривой. В определенном интервале скоростей охлаждения происходит резкое ступенчатое снижение температуры начала и конца превращения. Это явление обусловлено неравномерным распределением кислорода и азота в -фазе после завершения а -> р превращения при быстром нагреве и зависимостью процесса гомогенизации -фазы от скорости последующего охлаждения. С увеличением скорости охлаждения выравнивание неоднородности распределения этих газов в -твердом растворе заметно затрудняется, и,начиная с некоторого критического значения скорости охлаждения происходит резкое смещение интервала а превращения в область более низких температур. Чем выше в сплавах содержание элементов, способных затруднять диффузию кислорода и азота в -фазе, тем меньше эти критические скорости охлаждения. В техническом титане и его а сплавах понижение температуры превращения происходит почти скачкообразно в узком интервале скоростей охлаждения (ВТ1 — в пределах 375—350 сплав с 3,7% А1 — в пределах 310—280 ВТ5-1 — в пределах 185— 165 град сек), а в (а + ) сплавах — более плавно в сравнительно широком интервале скоростей 280—215 у ОТ4 240—170 у АТЗ 125—40 у ВТ6С 100 — 40 град сек у ВТ14. Чем выше содержание кислорода и азота, тем менее резкое влияние оказывает скорость охлаждения на понижение температуры а превращения. Это обусловлено существенным ускорением превращения в присутствии больших количеств кислорода и азота. В а сплаве ВТ5-1 увеличение содержания кислорода от 0,1 —0,15 до0,3—0,35% приводит к повышению критических скоростей охлаждения от 80—130 до 175—185 град сек при сокращении перепада температуры начала -> а превращения с 70 до 30° и сужения интервала превращения с 80 до 50°. В сплаве с 2% А1, легированном цирконием, при изменении содержания кислорода от 0,1 — 0,12 до 0,28 — 0,3% критические скорости охлаждения возрастают еще более [c.30]

Характерным для диаграмм типа I и II является изменение температуры а -превраш,ения по S-образной кривой. В определенном интервале скоростей охлаждения происходит резкое ступенчатое снижение температуры начала и конца превраш,ения. Это явление обусловлено неравномерным распределением кислорода и азота в -фазе после завершения а -превращения при быстром нагреве и зависимостью процесса гомогенизации -фазы от скорости последующего охлаждения. С увеличением скорости охлаждения выравнивание неоднородности распределения этих газов в -твердом растворе заметно затрудняется, и, начиная с некоторого критического значения скорости охлаждения, происходит резкое смещение интервала - а -превращения в область более низких температур. Чем выше в сплавах содержание элементов, способных затруднять диффузию кислорода и азота в -фазе, тем меньше эти критические скорости охлаждения. В техническом титане и его а-сплавах понижение температуры превращения происходит почти скачкообразно в узком интервале скоростей охлаждения (ВТ1 — 375—350 сплав с 3,7% А1 — 310—280 ВТ5-1 — 185—165 град сек), а в a+ -сплавах — более плавно в сравнительно широком интервале скоростей (0Т4 — 280—215 АТЗ - 240-170 ВТ6С - 125-40 ВТ14 - 100-40 градкек). [c.191]

ТЕМПЕРАТУРА (от лат. temperatura — надлежащее смешение, нормальное состояние), физич. величина, характеризующая состояние термодинамич. равновесия макроскопич. системы. Т. одинакова для всех частей изолированной системы, находящейся в равновесии термодинамическом. Если изолированная система не находится в равновесии, то с течением времени переход энергии (теплопередача) от более нагретых частей системы к менее нагретым приводит к выравниванию Т. во всей системе (первый постулат, или нулевое начало термодинамики). В равновесных условиях Т. пропорциональна ср. кинетич. энергии ч-ц тела (см. Статистическая физика). Т. определяет распределение образующих систему ч-ц по уровням энергии (см. Больцмана статистика) и распределение ч-ц по скоростям (см. Максвелла распределение) , степень ионизации в-ва (см. Саха формула), спектральную плотность излучения (см. Планка закон излучения) полную объёмную плотность излучения (см. Стефана — Больцмана закон излуче- [c.741]

Характер поля скоростей подводимого потока при данном режиме течения зависит только от форм и геометрических параметров аппаратов и подводящих участков. Если формы и параметры заданы, то с этой точки зрения безраз шчно, какой технологический процесс происходит в аппарате (в некоторых случаях следует только учесть влияние эффекта температурного градиента). Это очень важно, так как можно решать вопрос о распределении скоростей и способах выравнивания их по сечению, а также о выборе схем подводящих и отводящих участков в достаточно обобщенном виде. Результаты теоретических исследований и экспериментов со схематизированными. моделями можно распространить на аппараты разнообразного технологического назначения, если только их формы и геометрические параметры, а также условия подвода потока к рабочим элементам или изделиям и соответственно условия отвода потока будут близки к исследованным. [c.10]

Вопросами выравнивания потока по сечению ра.зличных каналов, аппаратов н приборов занимаются давно. Сначала эти задачи решалисн чисто эмпирически. Не было рациональных методов подбора выравнивающих устройств. Известно, что для выравнивания потока при не очень большой степени неравномерности его по сечению применялись сетки (сита) или решетки (перфорированные листы и т. п.). Путем простого подбора густоты сеток (решеток), местных накладок на них добивались необходимой степени равномерности распределения скоростей по сечению. Особенно часто к этому методу прибегали при распределении потока в аэродинамических трубах [17]. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...