Сопротивление возникновению в системе

Сопротивление возникновению в системе пластических деформаций 204 [c.829]

Все вышеописанные характеристики являются статическими, т.е. зависимость между входным током и выходным изменением угла поворота катушки справедлива только в случае, когда через катушку течет установившийся ток, все переходные процессы закончены, и катушка нагружена на сопротивление бесконечно большой величины, т.е. цепь нагрузки разомкнута. Рассмотрим, что получится, если ток, протекающий через гальванометр, резко возрастет от О до некоторого значения I. Момент вращения, создаваемый этим током, будет равен К . Вращению катушки будет мешать возвращающий момент спиральной пружины, прикрепленной к оси катушки. Таким образом, результирующее действие этих двух моментов вращения на катушку может быть представлено в виде KJ - Оно приводит к возникновению в системе углового ускорения а. Так как результирующий момент вращения равен произведению момента инерции J на угловое ускорение, можно записать, что [c.140]

Силы, периодически изменяющиеся по величине или направлению, являются основной причиной возникновения вынужденных колебаний валов и осей. Однако колебательные процессы могут возникать и от действия постоянных по величине, а иногда и по направлению сил. Свободное колебательное движение валов и осей может быть изгибным (поперечным) или крутильным (угловым). Период и частота этих колебаний зависят от жесткости вала, распределения масс, формы упругой линии вала, гироскопического эффекта от вращающихся масс вала и деталей, расположенных на валу, влияния перерезывающих сил, осевых сил и т. д. Уточненные расчеты многомассовых систем довольно сложны и разрабатываются теорией колебаний. Свободные (собственные) колебания происходят только под действием сил упругости самой системы и не представляют опасности для прочности вала, так как внутренние сопротивления трения в материале приводят к их затуханию. Когда частота или период вынужденных и свободных колебании со- [c.286]

При возникновении динамических нагрузок ухудшается работа системы и уменьшается ее долговечность. Основными источниками динамических нагрузок в системе являются двигатель и изменение характера сопротивления. [c.211]

В частности, эта зависимость от предыдущей истории проявляется так. Если материал одинаково сопротивляется деформациям при растяжении и сжатии, то сопротивление возникновению пластических деформаций в системе понижается [c.204]

Возникновение системы головных волн приводит к возрастанию сопротивления решетки (появляются волновые потери). Но, как показывают расчеты, если значения числа М перед скачком не превышают 1,35—1,4, то потерн в прямом скачке оказываются небольшими и КПД процесса сжатия воздуха в скачке (который может быть подсчитан по формуле, аналогичной формуле (2.29) для КПД. колеса) превышает 90 / . Поэтому при <1,3. .. 1,4 потери в системе головных воли могут быть сравнительно невелики и, следовательно, КПД такого колеса может иметь достаточно высокие значения. [c.96]

Для обеспечения оптимального согласования работы воздухозаборника и двигателя в более широком диапазоне режимов может оказаться целесообразным иметь в системе регулирования воздухозаборника дополнительно еще и створки для перепуска воздуха. Такие створки, как показано на рис. 9.31, устанавливаются в канале за горлом. При их открытии часть воздуха перепускается во внешний поток. Створки перепуска могут быть использованы также в целях снижения внешнего сопротивления воздухозаборника при сверхзвуковых скоростях полета на числах М полета, меньших Мр. Ех, или при дросселировании двигателя, а также как средство для предотвращения возникновения помпажа воздухозаборника. [c.299]

Общее сопротивление движению ньютоновской жидкости (газа) можно рассматривать как сумму сил сопротивления 1) вязких, препятствующих безвихревому (ламинарному) движению жидкости 2) препятствующих изменению количества движения системы при возникновении в ней вторичных течений жидкости под действием каких-то внешних сил [c.33]

Чтобы предупредить возникновение поляризации элемента, измерять его э. д. с. следует в тот момент, когда сила тока в системе равна нулю. Такому условию отвечает компенсационный метод измерения э. д. с., который может быть осуществлен с помощью различных приборов, а именно а) реохорда и нормального кадмиевого элемента б) двух движковых реостатов и вольтметра в) двух магазинов сопротивлений и нормального кадмиевого элемента, г) потенциометра. [c.30]

Таким образом, условие (5-69) возникновения в СП предельных циклов при однозначной характеристике момента сопротивления Af .i(Q) может быть записано в виде следующей системы уравнений [c.357]

Такой отбор энергии приводит к возникновению в колебательной системе, где имеются стоячие волны, еще и бегущей волны. Другой пример — использование концентратора для резания или сварки, когда нагрузка на него комплексная (акустическое сопротивление нагрузки Zл). Комплексный характер нагрузки обусловливает не только появление бегущей волны (активная часть сопротивления нагрузки), но и некоторое изменение резонансной частоты колебательной системы преобразователь — концентратор (реактивная часть сопротивления нагрузки). Последнее в свою очередь изменит акустические условия согласования отдельных звеньев колебательной системы и увеличит потери в ней. [c.313]

Как мы уже указывали, практические единицы, котО" рые легли в основу Международной системы единиц (СИ), вначале не образовывали единой системы, а составляли изолированную группу единиц, связанных между собой несколькими соотношениями. Введение этих единиц сыграло существенную роль в развитии техники электрических и магнитных измерений, вследствие чего вскоре после своего возникновения практическая система приобрела международный характер. Была проделана большая работа по установлению эталонов практических единиц сопротивления, силы тока и разности потенциалов, причем вначале эти эталоны должны были служить для воспроизведения ома, ампера и вольта, определенных как Ю , 0,1 и 10 соответствующих [c.228]

Возникновение кавитационной зоны оказывает определенное влияние на потери, обусловленные трением в системе. Так как влияние кавитации на трение существенно отличается от влияния на сопротивление формы, эти два типа потерь энергии будут рассматриваться отдельно. Кавитация влияет на трение вследствие изменения скорости в пограничном слое. Степень воздействия кавитации на обычное течение в пограничном слое зависит от типа кавитации, типа пограничного слоя и толщины кавитационной зоны по сравнению с толщиной пограничного слоя. Скорости, при которых возникает кавитация, как правило, велики, и пограничные слои на стенках канала и погруженных телах являются турбулентными. Ламинарный пограничный слой может быть только на очень малых телах и в окрестности передней кромки или вершины больших тел. [c.320]

Согласно [101, 102], поляризационное сопротивление покрытия анода обусловлено пассивацией стального анода и возникновением концентрационного градиента электролитов в прианодном слое. В ряде работ [103— 106] показано, что поляризационная составляющая сопротивления повышается при наличии на поверхности металла фосфатного слоя. Установлено [98, 107, 108], что одна из важных причин, определяющих возникновение поляризационного сопротивления анода, состоит в замедленном удалении с поверхности анода пузырьков кислорода, возникающих вследствие электролиза воды. Измерение сопротивления анода в зависимости от содержания органических растворителей в лакокрасочной системе показало, что с увеличением их концентрации сопротивление анода уменьшается [107, 108] за счет снижения поляризационной составляющей. При этом на покрытии уменьшаются размеры кратеров от выделения газов. Причина указанных явлений [95, 99], по-видимому, связана с тем, что органические растворители, входящие в состав осадка, пластифицируют осевшие на аноде частицы пленкообразователя, в результате чего облегчается коалесценция частиц, способствующая удалению с анода пузырьков кислорода. [c.18]

Эти увеличенные потери на нагревание получаются не только в проводах, йо и в трансформаторах, через которые они протекают от мест своего возникновения к электрической станции в связи с ними приходится увеличивать сечения всех проводов. В меньшей степени это сказывается, если сеть невелика, а снабжающая ее станция расположена в центре ее (например фабрично-заводская установка). Но реактивная мощность может оказать весьма неблагоприятное влияние на экономичность установки, если станция находится на большом расстоянии от района потребления в этом случае необходимо принять особые меры для улучшения os 93 или для разгрузки системы проводов от реактивных токов. Кроме потерь реактивный ток вызывает в длинных линиях значительное падение напряжения при больших С. ф. над падением, к-рое создает активный ток, будет преобладать падение, вызываемое реактивным током в индуктивном сопротивлении линии. В сетях большого протяжения это обстоятельство используют для регулирования напряжения. Устанавливая в соответствующих местах машины, генерирующие реактивную мощность, регулируют циркуляцию реактивных токов в линиях т. о., чтобы искусственно увеличивать или уменьшать падение напряжения кроме того для регулирования С. ф. применяют специальные трансформаторы. Особенно неблагоприятное влияние оказывает С. ф. на генераторы электрич. станции чтобы поднять напряжение генераторов, понизившееся вследствие размагничивающего действия реактивных токов, приходится значительно усиливать ток возбуждения, что возможно только до известных пределов, в связи с нагреванием обмотки возбуждения. [c.225]

Для некоторых неизолированных деталей вторичной цепи изоляцией служит только воздушная среда, отделяющая эти детали от массы. На большой высоте возможность возникновения электрических разрядов обусловливается уменьшением плотности воздуха (в котором работает система зажигания),, следствием чего является значительное понижение электрического сопротивления воздушных промежутков между токонесущими деталями и массой. Так, например, по опытным данным, для предупреждения электрических разрядов через воздушные промежутки в системе зажигания величина воздушных зазоров при работе на высоте 11 ООО м должна быть примерно в четыре раза больше, чем при работе o наземных условиях. [c.317]

Для рассматриваемого случая можно сформировать признак потери устойчивости системы следующим образом [28] в системе возможно возникновение автоколебаний, если между переменными составляющими гидравлического сопротивления и скорости име- [c.225]

Источниками блуждающих постоянных токов обычно являются пути электропоездов, заземления линий постоянного тока, установки для электросварки, системы катодной защиты и установки для нанесения гальванических покрытий. Источники блуждающих переменных токов — это обычно заземления линий переменного тока или токи, индуцированные в трубопроводах проложенными рядом электрическими кабелями. Пример возникновения блуждающего постоянного тока от трамвайной линии, где стальные рельсы используются для возвращения тока к генераторной станции, показан на рис. 11.1. Вследствие плохого контакта рельсов на стыках и недостаточной изоляции их от земли часть тока выходит в почву и находит пути с низким сопротивлением, например подземные газо- и водопроводы. В точке А труба попадает под воздействие катодной защиты и не подвергается коррозии, а в точке В, напротив, сильно корродирует, так как по отношению к рельсам является анодом. Если в точке В труба защищена неметаллическим покрытием, это усугубляет коррозионные разрушения, так как в этом случае все блуждающие токи выходят через дефекты в покрытии трубы, что вызывает увеличение плот-, ности тока на ограниченных участках поверхности и ускоряет разрушение трубы. [c.210]

Следует, однако, подчеркнуть, что все эти соображения относятся лишь к дви [<ению тела в неограниченной жидкости. Если же, например, жидкость имеет свободную поверхность, то равномерно движущееся параллельно этой поверхности тело будет испытывать силу сопротивления. Появление этой силы (называемой волновым сопротивлением) связано с возникновением на свободной поверхности жидкости системы распространяющихся по ней волн, непрерывно уносящих энергию на бесконечность. [c.52]

При расчетах деталей с трещинами (которых может и пе быть, но существование которых мысленно допускается) необходимо иметь некоторый запас надежности на случай их возникновения. Если, например, имеется материал с Кс= = 2000 Н/мм и он надежно работает при запасе прочности п = Ов/Отах = 3, ТО применение другого материала, имеющего = = 4000 H/мм дает возможность снизить запас прочности (ов — предел прочности или временное сопротивление). До какой величины он может быть снижен, зависит от условий работы например от числа повторений нагрузок и их уровня, величины запаса упругой энергии системы, наличия коррозионных сред й других факторов. Количественное определение степени снижения запаса прочности должно явиться задачей методов расчета на прочность но стадии разрушения, один из возможных вариантов которого представлен в 34. [c.130]

В процессе резания при перемещении режущего инструмента относительно заготовки ему приходится преодолевать силу сопротивления обрабатываемых материалов пластической деформации, силу сопротивления пластически деформированных слоев металла разрушению в местах возникновения новых (обработанных) поверхностей и силы трения стружки по передней поверхности инструмента и обработанной поверхности о его задние поверхности. Результирующая этих сил называется силой резания Р. Для удобства расчетов силу резания Р рассматривают в декартовой координатной системе XYZ с центром, совпадающим с вершиной разреза 1 (рис. 2.23), причем ось Y совпадает с геометрической осью державки резца, ось X параллельна оси вращения обрабатываемой заготовки, а ось Z совпадает с вектором скорости резания v и проходит через вершину резца — точку 1. При этом опорная плоскость державки резца параллельна плоскости XY, а вектор скорости подачи и, проходит через вершину резца — точку 1. [c.71]

Опускание поршня с замыкающим грузом будет происходить до тех пор, пока скорость их не снизится до нуля. Дальнейшее движение поршня и замыкающего груза зависит от величины наибольшего опускания груза и соотношения между весом груза, сопротивлением движению и приведенной жесткостью элементов рычажной системы. Если силы упругости превысят усилия сопротивления и вес груза, то начинается обратное движение поршня с замыкающим грузом. При этом масло из сточного бака будет поступать в разреженное пространство, образующееся под поршнем при его подъеме. Таким образом, в подвижной системе тормозного устройства при замыкании тормоза и в этом случае возможно возникновение затухающих колебаний. [c.93]

Действительно, если бы мы подвергли систему (рис. 3.8) воздействию силы Р, направленной вверх, без предварительного воздействия на нее силы Р, направленной вниз, то, ввиду одинаковости сопротивления материала растяжению и сжатию, а также сделанного предположения о невыпучивании сжатых стержней, график Р — Д получился бы совершенно аналогичным графику Р — А при действии силы вниз (координаты сходственных точек обоих графиков по абсолютному значению одинаковы (рис. 3.20, б)). Если же действие силы Р, направленной вверх, возникает после того, как сила, действуя вниз, вызвала в элементе системы пластическую деформацию, то график получается иной — абсолютное значение ординаты точки А- , соответствующей возникновению в системе пластических деформаций противоположного (по отношению к первоначально возникшей пластической деформации) знака, меньше абсолютного значения ординаты точки А, которая соответствует возникновению пластической деформации в элементе системы, при условии, что до этого в ней пластических деформаций противоположного знака не было. [c.205]

Отрицательная в момент начала движения производная dM .rldii при возрастании ]Q увеличивается, проходя через нулевое значение. При больших скоростях она меньше коэффициента вязкого трения F. Наличие указанной особенности в характеристике момента сопротивления Мс.т при движении объекта регулирования с малой скоростью приводит к возникновению в системе предельных циклов, которые не имеют места при движении объекта регулирования с большой скоростью. Очевидно, что именно эту характеристику надо принимать во внимание при анализе СП в случае движения объекта регулирования с малыми скоростями. [c.342]

Можно считать, что как при подъеме, так и при спуске корабля он испытывает направленные кверху ускорения, величина которых в десяток и больше раз превосходит ускорение, которое под действием сил тяготения Земли испытывает корабль при движении по орбите спутн1п<а Земли. Но если корпус корабля получает под действием силы тяги реактивного двигателя или силы сопротивления воздуха ускорение порядка lOg, то в системе отсчета, связанной с космическим кораблем, возникает поле сил инерции с той же напряженностью, по обратное по знаку. Ясно, что при возникновении этих больп их сил инерции состояние невесомости нарушается и движение тел внутри космического корабля определяется практически только действием сил инерции. [c.359]

Так как деформации упругой системы мащины пренебрежимо малы по сравнению с перемещением ее рабочего органа, то при этих расчетах трансмиссию долгое время принимали абсолютно лгесткой, т. е. считали, что учет их несущественен для анализа работы машины в целом. Однако увеличение скоростей машин и в ряде случаев нестабильность статических сопротивлений на их рабочих органах привели к возникновению в упругих системах машин колебательных процессов, пренебречь которыми стало невозможным. При этом выявилось, что даже малые деформации элементов упругой системы, вызванные как свободными, так и вынужденными колебаниями, не говоря уже о резонансных процессах, могут привести к появлению напряжений не только соизмеримых со статическими, но в ряде елучаев и далеко превосходящих последние. [c.5]

В общем случае нестационарное течение однородной среды в пучках витых труб может быть описано математически дифференциальными уравнениями сплошной среды [39]. В данной работе рассматривается турбулентное течение. Дифференциальные уравнения, описывающие это течение, выводятся из системы уравнений Навье—Стокса, неразравности и энергии, используя правила усреднения во времени в фиксированной точке пространства. Действие пу тьсационного движения на усредненное движение проявляется при этом увеличением в усредненном движении сопротивления возникновению деформации, и возникает проблема замыкания системы дифференциальных уравнений, поскольку в них появляются коррелированные средние значения произведений пульсапионных величин йДГ Ф о, ЧY Ф о и т.д. [c.12]

ВАХ (с отрицат. сопротивлением) применяются в качестве пусковых реле, реле времени, измерителей мощности эл.-магн. излучения на СВЧ, стабилизаторов темп-ры. напряжения и др. Режим работы 1., при к-ром рабочая точка находится также на ниспадаюпюм участке ВАХ (при этом используется зависимость сопротивления Т, от темп-ры и теплопроводности скружаюшеи среды), характерен для Т., применяемых в системах теплового контроля и пожарной сигнализации, регулирования уровня жидких и сыпучих сред действие таких Т. основано на возникновении релейного эффекта в цепи е Т. при изменении темп-ры окружающей среды или условий теплообмена Т. со средой. Изготовляются также Т. спец. конструкции—с косвенным подогревом. В таких Т. имеется подогревная обмотка, изолированная от полупроводникового резистивного элемента (если при этом мощность, выделяющаяся в резистивном элс.мснте, мала, то тепловой режим Т. определяется темп-рой подогревателя, т. е. током в нём). Т. о. появляется возможность изменять состояние Т., не меняя ток через него, Такой Т. используется в качестве перем. резистора, управляемого электрически на расстоянии. [c.97]

Сложность картины течения на входе во внутренний канал воздухозаборника обусловлена наличием пограничного слоя, а иногда и отрыва потока на поверхности торможения. На схеме II показано течение с дозвуковой скоростью на входе во внутренний канал. Здесь у плоскости входа возникает скачок, близкий к прямому, который при взаимодействии с пограничным слоем дает Я-образное разветвление. Схема III соответствует сверхзвуковому втеканию потока во внутренний канал, в результате чего от внутренней поверхности обечайки отходит косой скачок, а за ним возникает мостообразный скачок. Во всех случаях разветвления скачков, вызванные наличием пограничного слоя, приводят к возникновению неравномерности потока и к сохранению за системой скачков местных сверхзвуковых зон. Во внешнем потоке в этих случаях головная волна не образуется, а возникает присоединенный косой скачок, интенсивность которого зависит от угла Роб. нар и числа М полета. При прочих равных условиях избыточное давление на внешней поверхности обечайки при косом скачке ниже, чем при головной волне, поэтому внешнее сопротивление воздухозаборника в схемах II и III оказывается меньшим, чем в схеме [c.270]

Иногда силы смешанного типа можно представить в виде произведения двух функций, одна из которых зависит только от обобщенных координат, а другая только от обобщенных скоростей. Тогда для систем с одной степенью свободы силовой характеристикой является функция F = Fg (q) (q). Такие силы условно называют силами сопротивления с коэ( х )ициентами, зависящими от положения системы (позиционное трение). В тгбл. 4 даны примеры систем, в которых возникают силы позиционного кулонова трения, и приведены соответствующие силовые характеристики. Природа возникновения зависимости силы кулонова трения от координаты различна в системах 1—3 силы кулонова трения изменяются с изменением прижатия, которое связано с координатой д [c.18]

Наряду с повышением жесткости системы СПИД к таким средствам относятся 1) установка упругих (резиновых и др.) прокладок под поводковые болты (при работе в центрах) и под кулачки патрона (при работе в патроне) 2) применение специальных приборов — виброгасителей, препятствующих возникновению вибраций действие виброгасителей основано на повышении сил сопротивления в системе СПИД 3) при черновой и по учистовой обработках устранение низкочастотных вибраций заготовки может быть достигнуто путем специальной заточки у резца отрицательной фаски (0,1—0,3 мм) вдоль главной режущей кромки с образованием [c.83]

Действительно, на некотором этапе этого процесса, как уже упоминалось, микроповреждеяия объединяются в макротрещины. Можно отказаться от детального изучения возникновения и развития сети микроповреждений (распределение которых по телу должно представлять поле параметра со, фигурирующего в (4.39)), если хотя бы ориентировочно известны начальные размеры и положение макротрещин. А это во многих случаях и в самом деле можно указать довольно точно без детального анализа начальной стадии процесса разрушения (существенное значение имеет тот факт, что между микро- и макротрещинами нет резкой границы часто разрывы в кристаллической решетке с размерами порядка десятков ангстрем оказывается возможным трактовать на языке механики сплошной среды). В результате задача о разрушении тела сводится к задаче о равновесии (или движении) тела с трещинами, определению сопротивления распространению в теле заданной системы трещин и тому подобным вопросам, служащим предметом механики тела с трещинами или, короче, механики трещин. [c.137]

Качественная картина возникновения пульсаций момента может быть представлена следующим образом. Обмотки статора, питающиеся от трехфазной сети, создают поле, вращающееся со скоростью /1о. В двигательнодг режиме ротор, как известно, отстает от поля и вращается со скоростью (1 — s). Вследствие этого отставания силовые линии поля статора пересекаются обмотками ротора и в последних индуктируется э. д. с. Так как обмотка ротора трехфазная, то на кольцах возникает трехфазная система напряжений. Если к кольцам подключить внешние сопротивления, то в роторе возникают токи, которые при несимметричной системе внешних сопротивлений будут неодинаковы. Действительно, обмотки фаз ротора поочередно проскальзывают относительно одного и того же потока статора, индуктируемая в них э. д. с. одинакова, но токи обратно пропорциональны сопротивлению. Момент, создаваемый каждой из фаз, пропорционален произведению потока на ток. Так как максимумы фазных токов ротора сдвинуты во времени на 120 электрических градусов, то за период частоты скольжения суммарный момент трех фаз не остается постоянным. [c.155]

Стерн [56] отметил, что метод поляриза-циоииого сопротивления может иметь значение для определения влияния изменений среды (состава, температуры, скорости) и состава сплава на скорость коррозии и для оценки эффективности ингибиторов. После его публикаций метод нашел широкое применение в различных областях исследований. Так, например, Легаулт и Волкер [93] использовали этот метод для изучения действия ингибитора NaN02 на коррозию стали в хлоридных растворах, Франс и Волкер [94] распространили его на изучение коррозии различных металлов непосредственно в системе охлаждения автомобильного двигателя. Джонс и Грин [95] разработали теорию быстротечной линейной поляризации для изучения очень низких скоростей коррозии, которые имеют место на хирургических материалах, предназначенных для имплантации, и показали, как данные поляризационного сопротивления могут быть использованы для контроля возникновения питтинга или других видов локальной коррозии. [c.558]

Чтобы показать, насколько удобно пользоваться этим условием, рассмотрим электродвигатель массой гпх, установленный на балку с жесткостью (рис. 3.18, а). Вращение вектора силы Р при неуравновешенном роторе может вызвать значительные колебания системы, когда круговая частота принимает критическое значение Юкр = V к Шх- Для того чтобы подавить эти вынужденные колебания, присоединим дополнительную массу т , к имеющей жесткость 2 пружине, как показано на рис. 3.18, б. Если массу т , и жесткость к подобрать так, чтобы выполнялось условие У к т , = = (о р, получим систему с двумя степенями свободы, в которой не будут возникать колебания, обусловленные колебаниями электродвигателя, поскольку дополнительная масса колеблется с амплитудой — Р к . Подобная дополнительная система называется динамическим гасителем колебаний, поскольку она может предотвратить возникновение колебаний, вызываемых вращающимися с постоянной скоростью узлами машин, если в системе отсутствует демпфирование. Для того чтобы спроектировать гаситель колебаний , подберем сначала жесткость к<1 пружины такой, чтобы амплитуда — РУк была достаточно большой, а затем подберем массу такой, чтобы выполнялось условие - / к т2 = сокр. Для того чтобы быть эффективным и при скоростях, отличных от ОЗкр, требуется ввести в систему действительное сопротивление (см. пример, описанный в конце п. 3.8). [c.229]

Как йзвестао, при анализе автоколебательных систем весьма важно y taн6-вить следующие два элемента собственно колебательную систему и звено обратной связи, управляющее источником энергии. Реальная колебательная система в изолированном виде совершает затухающие колебания из-за рассеивания колебательной энергии на сопротивлениях. Источник энергии обычно не колебательный, т. е. сообщает системе постоянное во времени количество энергии. Однако колебания в системе так воздействуют на источник энергии, что подвод энергии к собственно колебательной системе приобретает колебательный характера Выяснение физической сущности явления, играющего роль обратной связи в подводе энергии к колебательной системе, является основной задачей при выяснении механизма возникновения автоколебаний. [c.58]

В развитии систем управления полетом можно выделить ряд логически связанных этапов (рис. 7.1). Первые самолеты пилотировались вручную. С увеличением скорости и размеров самолетов возросли требуемые усилия на аэродинамических рулях и появились системы, в которых большую часть этих усилий обеспечивали гидромеханические приводы (рис. 7.1, а). При увеличении диапазона скоростей и высот полета стал наблюдаться большой разброс усилий сопротивления на рулях вплоть до возникновения помогающей нагрузки. В - связи с этим появились системы, где летчик с помощью механической проводки перемещает только золотник гидроусилителя (см. рис. 7.1, б). При этом летчик не чувствовал сопротивления и для координации ею усилий стали применять пружинные нагружатели ручки управления. Для повышения устойчивости самолетов и обеспечения автоматизации управления на некоторых этапах полета в системы управления начали вводить автопилоты, которые с помощью электрогидравлических приводов небольшой мощности (рулевых машинок) вырабатывали дополнительный сигнал перемещения золотника мощного гидромеханического привода (см. рис. 7.1, в). Усложнение задач, решаемых системой управления, потребовало создания и включения в общий корпур управления систем улучшения управляемости самолета (см. рис. 7.1, г). Реализация этих систем потребовала, в свою очередь, применения различных автоматов зафузки ручки управления, датчиков положения этой ручки, а также комплекса датчиков измерения параметров движения самолета и все более усложняющегося электронного блока управления. В механическую проводку помимо различных компенсаторов люфтов стали вводить вспомогательные агрегаты типа раздвижной тяги для корректировки входного сигнала в зависимости от параметров полета. Необходимо отметить, что механическая проводка имеет сравнительно низкие статические и динамические характеристики, которые ухудшают параметры контура управления самолетом. Инерционность, люфты в [c.155]

Обращаем внимание, что, говоря о внутренних силовых факторах, не рекомендуется употреблять глагол действуют, лучше говорить возникают. Выскажем некоторые соображения в защиту этой рекомендации. Известно, что существуют две основные системы построения курса сопротивления материалов. Согласно первой, продольные силы, изгибающие моменты и т. д. рассматриваются как внутренние силовые факторы, согласно второй — как равнодействуюнгие внешних сил, приложенных по одну сторону от проведенного сечения. Здесь, следуя программе для техникумов, методике, принятой ведущими кафедрами вузов, мы трактуем изгибающие моменты и прочие аналогичные величины как внутренние силовые факторы. При этом естественно говорить о их возникновении под действием внешних сил подобно тому, как возникают реакции связей абсолютно жестких тел. При таком подходе нелогично приписывать внутренним силовым факторам какую-либо активную роль, скажем, говорить, что изгибающий момент вызывает изгиб бруса. Такой подход последовательно проведен во всей книге, и мы неоднократно подчеркиваем реактивный характер внутренних силовых факторов. Из сказанного не следует делать вывод о недопустимости иных трактовок, но принятая более логична. [c.56]

При питтинговой коррозии основное коррозионное разрушение локализуется на отдельных небольших участках металла (магний, алюминий, железо, никель, титан и др.) и протекает с большой скоростью, что может приводить к сквозной точечной коррозии металла. Питтинговая коррозия наблюдается, обычно, когда основной металл находится в пассивном состоянии. Ионы-активаторы (СГ, Вг , I") адсорбируются в основном на участках поверхности, где плеяка оксида несовершенна (металлические или неметаллические включения, искажающие или нарушающие кристаллическую структуру оксида) [22]. Анионы частично замещают кислород в оксиде и образуют хорошо растворимые поверхностные комплексные ионы. Пассивная пленка нарушается, и металл начинает непосредственно контактировать с раствором. Потенциал металла на этих участках имеет более отрицательное значение, чем потенциал основного металла, покрытого оксидной пленкой, что приводит к возникновению локальных токов. Если пассивная пленка не обладает большим омическим сопротивлением, то система заполяризовывается и на участках питтингооб-разования в основном протекает интенсивно анодный процесс, а катодный процесс восстановления окислителя идет на пассивной поверхности металла. При этом миграция анионов-активаторов идет в основном к участкам питтингообразования. [c.38]

Описываемые ниже методика и аппаратура обеспечивают возможность регистрации диаграмм циклического деформирования с соответствующими измерениями деформаций, наблюдения за испытываемым объектом с целью анализа условий возникновения и развития трещин и за структурными изменениями материала, определяющими его сопротивление деформированию и разрушению. Для реализации методики к испытательной установке серии МИР [ 1 ] разработаны и изготовлены система двухчастотного силовозбужде-ния с низкочастотным нагружением в области малоцикловой усталости и регистрацией при этом диаграммы циклического деформирования и система нагрева образца для осуществления данных испытаний в области высоких температур. Внешний вид модернизированной установки с пультом управления ее системами представлен на рис. 1. [c.15]

На основе анализа повреждений трубной системы, обнаруженных в период полной разборки двухходового подогревателя, сделан вывод о преимущественном влиянии на разрушение латунных трубок из Л68 высокой температуры питательной воды в зоне охлаждения пара и на участках трубок зоны конденсации, омываемых паром после охладителя [1]. В зону охлаждения пара поступает вода с расчетной температурой всего на 5 °С меньше температуры насыщения. Разрушение трубок ускоряется вследствие возникновения пульсаций температуры в зоне начала закипания. Уменьшение скорости питательной воды при переходе на двухходовой поток сказывается на увеличении срока службы латунных трубок поверхности нагрева зоны конденсации, так как значительно уменьшаются местные сопротивления и возможность вскипания питательной воды, но надежная эксплуатация трубок зоны охлаждения пара при этом не обеспечивается. В связи с тем что латунные трубные элементы в зоне охладителя пара ПНД (последних по ходу питательной воды) быстро выходят из строя, необходимо их изготавливать из нержавеющей стали 12Х18Н10Т (12,5 % общего количества трубок подогревателя). [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...