М. д. с. воздушного зазора

Таким образом, м. д. с. воздушного зазора [c.55]

Для потока Ф находят м. д. с. воздушного зазора, зубцов и ярма якоря. Для определения м. д. с. полюсов и их ярма нужно взять поток Ф = Ф + + Фо = аФ. Вначале вычисляют Ра + Рх + Ес, где Рс — м. д. с. статора, если полюсы расположены на роторе в противном случае вместо Рс нужно взять Рр. Затем рассчитывают поток рассеяния Ф и для потока Ф + Ф —-магнитодвижущие силы Рт и Рр (или и Рс)- При наличии успокоительной системы необходимо найти м. д. с. зубцового слоя полюсов Для больших синхронных машин нужно-также учитывать Рвт зазоров в стыках полюсных сердечников с ярмом ротора. М. д. с. магнитной цепи [c.60]

Магнитные усилители, см. усилители магнитные Материалы изоляционные 103—105 Машинная постоянная 51 М. д. с. воздушного зазора 53 [c.253]

Определение магнитной индукции проводится с помощью переходной характеристики. Для этого по спрямленной части переходной характеристики находится м. д. с. воздушного зазора (отрезок АВ, рис. 3.7) и к нему добавляется отрезок ВМ, равный АР . Прямая, проведенная из начала координат через точку М, укажет наклон новой характеристики. Отнимая или прибавляя от м. д. с. кривой 1 отрезки, заключенные между двумя прямыми ОЫ и ОВ, по точкам строится новая характеристика 2. [c.47]

Наиболее наглядное и подробное представление о полях, возбуждающих магнитный шум, может быть получено при изучении м. д. с., создаваемых токами в обмотках статора и ротора, и магнитной проводимости воздушного зазора. [c.34]

Подставив все составляющие разложения для м. д. с. и проводимостей в уравнение (4-1) и произведя соответствующие вычисления, получим результирующее поле в воздушном зазоре машины. [c.37]

Для уменьшения величины асинхронных моментов, вызванных зубцовыми гармониками проводимости воздушного зазора, гармониками м. д. с. обмоток статора и ротора, добавочными потерями, а также учитывая условия работы, рекомендуется [c.50]

Коэффициент I учитывает, что индукция вдоль линии 1 не остается постоянной она имеет наибольшее значение в сечении ярма, соответствующем 0,5/д, и уменьшается в обоих направлениях от этого сечения. При расположении полюсов на статоре принимается g = 1, а на роторе рекомендуется брать по кривой (рис. 54). При расчете м. д. с. ярма статора синхронной машины поток в ярме статора принимается равным Ф/2, т. е. половине потока в воздушном зазоре. Значение I при этом также рекомендуется брать по рис. 55. [c.57]

Если при любом положении ротора воздушные зазоры и м. д. с. одинаковы, то результирующие силы, действующие по осям полюсов, уравновешиваются и виброперемещения ротора и статора при работе машины отсутствуют. При этом не учитываются возможные деформации статора. [c.123]

Витковые замыкания в роторах. Короткое замыкание или шунтирование части обмотки возбуждения синхронной машины, а также неправильное соединение обмоток полюсов нарушают. равенство м. д. с. полюсов. При этом нарушается периодическое распределение магнитной индукции по окружности воздушного зазора и силы, приложенные к полюсам (или к статору), приводятся к равнодействующей, вращающейся вместе,с ротором. Эта сила вызывает периодические колебания в целом ротора и статора с частотой вращения в направлении любой неподвижной радиальной оси. Физическая картина, как видим, аналогична рассмотренной при смещении оси ротора относительно оси его вращения. Виброперемещения, вызванные витковым замыканием, зависят от числа замкнутых витков обмотки возбуждения, а также от податливости в целом ротора и статора и могут достигать опасного для машины значения. [c.124]

Вредное влияние поперечной м. д. с. якоря может быть ослаблено увеличением воздушного зазора по краям полюсного наконечника главного полюса путем скоса наконечника либо выполнения эксцентричного очертания его поверхности. Такой способ широко используется при конструировании тяговых электродвигателей. [c.31]

В переходных режимах длительностью менее 0,1 с перегрузка двигателей по току может быть увеличена примерно на 20%, поскольку искажение магнитного поля в воздушном зазоре за счет увеличения м. д. с. реакции якоря не успевает проявиться и заметного усиления искрения щеток не возникает. [c.39]

Эти группы схем создают принципиально разные по результирующему действию м. д. с. в воздушном зазоре машины. В несимметричных схемах основное поле создается суммой первых гармоник м. д. с., а в симметричных — суммой третьих гармоник. Для двигателей с фазным ротором симметричные схемы не могут быть применены, так как обмотка фазного ротора не рассчитана на поле третьих гармоник. [c.151]

Фиг. 15.32. Кривая размагничивания алнико V В=/ (М.Д.С.) для истинной длины воздушных зазоров, показывающая влияние

Наличие эксцентриситета якоря как статического, так и динамического приводит к изменению номинального воздушного зазора под частью полюсов машины. При этом происходит изменение м. д. с. причем максимально возможное изменение м. д. с. под полюсом равно [31 ] [c.47]

Приведенные выражения (3.29) действительны только для режима идеального холостого хода для режима нагрузки они значительно усложняются, так как магнитное поле в воздушном зазоре наводится действием двух м. д. с. м. д. с. обмотки возбуждения и м. д. с. реакции якоря. М. д. с. в любой точке воздушного зазора определяется уравнением [311 [c.49]

Вследствие двусторонней зубчатости воздушного зазора магнитная индукция создается различными гармониками м. д. с. статора и ротора при воздействии на гармоники проводимости и в общем виде в неподвижных координатах статора может быть представлена следующим образом [c.54]

В этом выражении каждое слагаемое представляет собой сумму гармоник одного порядка, и можно выделить обмоточные зубцовые гармоники статора и ротора и интерференционные гармоники. Рассмотрим последовательно каждое слагаемое выражения (3.34). Bsi основная гармоника поля статора, образуемая при воздействии основной гармоники м. д. с. и средней проводимости Xq воздушного зазора, а также зубцовыми гармониками м. д. с. порядка = q z Ps и гармониками проводимости порядка nz , обусловленными зубчатостью статора. [c.54]

Как показано в работе [26], униполярная м. д. с. содержит целый ряд гармоник. Поэтому результирующее поле В= Р—Ру), кроме перечисленных составляющих, включает гармоники, обусловленные униполярной м. д. с. Наибольшее значение имеют гармоники индукции, вызванные основными гармониками м. д. с. и проводимости воздушного зазора. В работе [26] приведены выражения для основных составляющих индукции двигателей при учете скоса пазов статора и ротора 2 [c.56]

Расчет параметров трансформаторного ЧЭ сводится к расчету его электрической и магнитной цепей. Из расчета электрической цепи определяют величину и плотность тока возбуждения, фазовый сдвиг между током и напряжением возбуждения, потребляемую мощность. Задачей расчета магнитной цепи является вычисление магнитных потоков и индукций в воздушном зазоре и магнитопроводе, обусловленных магнитодвижущей силой (м.д.с) F, создаваемой током катушки или постоянным магнитом, определением потерь в железе и вихревые токи. [c.152]

ПО значению Вй пользуясь кривыми или таблицами [2] намагничивания для соответствующего материала, находят Я и Hili, наконец, просуммировав магнитные напряжения всех участков, получают м. д. с. "ZF. Наибольшая м. д. с. при холостом ходе и магнитном потоке, соответствующем Е = i7h, приходится обычно на воздушный зазор — 60—90% EF. [c.53]

При расчете магнитного поля в воздушном зазоре необходимо учитывать униполярную м. д. с. в двигателях, имеющих на статоре две системы обмоток с числом пар полюсов p i и Pjg- Особенно она важна для машин, у которых число зубцов ротора выбирается при двусторонней зубчатости по соотношениям = z Psi или 2 = Zs Ps2. а при односторонней 2, == р или 2 = р . Причем униполярную м. д. с. учитывают со стороны той обмотки, число пар полюсов которой стоит в выражении 2 . Все случаи возникновения и учета униполярной составляющей м. д. с. подробно рассмотрены в работе [26] здесь проанализируем выражение (3.31) для машин, имеющих равномерную зубчатость статора и ротора при 2, Ф Zr- Знаменатель (3.31) равняется средней удельной магнитной проводимости, т. е. произведению а числитель отли чается от нуля только для составляющих поля, удовлетворяющих условиям [c.53]

По мере дальнейшего увеличения скорости эта характеристика становится все более мягкой. Степень жесткости характеристики тягового двигателя последовательного возбуждения зависит в значительной мере от на-сыщения его магнитной системы и воздушного зазора. Чем меньше насыщение двигателя при номинальном режиме и чем больше доля м.д.с., приходящаяся на воздушный зазор, тем в большем диапазоне нагрузок тяговая характеристика остается мягкой. [c.107]

Масса якоря М, общая жесткость пружин с. Самоиндукция катущки изменяется вследствие изменения воздушного зазора в - магпитопроводе 1 — 1 х) х — вертикальное смещение якоря из положения, когда пружины не напряжены). К катущке присоединена электрическая цепь, состоящая из элемента с заданной э. д.с. Е, сопротивление цени равно Я. Составить уравнения движения системы и определить ее положение равновесия. [c.370]

На фиг. 102 представлена мазутная топка с воздушным охлаждением стен. Фронтовая стена выполнена очень толстой, причем по толщине она имеет два воздушных зазора. Воздух поступает через жалюзи А, последовательно проходит по каналам 5 и С и через отверстия Д поступает к корню факела. Для охлаждения средней и боковых стен осуществлен подвод воздуха по высоте топки через жалюзи 2 и <3. Каналы, по которым проходит охлаждающий воздух, заштрихованы, и путь воздуха показан стрелками. В больших топках воздушное охлаждение стен оказывается соверигенно недостаточным. Экраны во всех случаях более эффективны. На фиг. 103 представлена мощная мазутная, полностью экранированная топка, предназначенная для форсунок с механическим распыливанием топлива. Обычно на 1 м ширины топки, считая по фронту, ставят одну мазутную форсунку. [c.122]

Благодаря хорошим энергетическим показателям по коэффициенту мощности (созф), к. п. д., жесткости механических характеристик, высокой устойчивости, а также повышенной надежности вследствие значительного воздушного зазора между статором и ротором синхронный двигатель стал почти монопольным для поршневых компрессоров. Для поршневых компрессорных установок средней и большой мощности применяют обычно тихоходные синхронные приводы (частота вращения от 125 до 375 об/мин) с использованием многополюсных синхронных двигателей при непосредственном сочленении двигателя и рабочей машины (воздушные, аммиачные, фреоновые и газовые поршневые компрессоры). Для поршневых компрессорных установок малой и средней мощности (до 180 кВт) при частоте вращения п=500 об/мин используют фланцевые приводы. Статор двигателя крепят фланцем к станине компрессора, а ротор, выполняющий одновременно функцию маховика, устанавливают на удлиненном конце коленчатого вала. Таким приводом мощностью 178 кВт снабжают двухступенчатые вертикально-горизонтальные воздушные компрессоры производительностью 0,5 м /с при давлении сжатия 900 кН/м2. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...