Сопротивление возникновению пластическому

В частности, эта зависимость от предыдущей истории проявляется так. Если материал одинаково сопротивляется деформациям при растяжении и сжатии, то сопротивление возникновению пластических деформаций в системе понижается [c.204]

Начальные участки диаграмм статического растяжения различных зон сварных соединений приведены на рис. 6. Из рис, 6 и табл. 1 следует, что прочность целого сварного соединения для всех марок стали лимитируется прочностью основного металла металл шва и металл переходной зоны обладают более высоким сопротивлением возникновению пластических деформаций и пределом прочности по сравнению с основным металлом и более низкими показателями пластичности. Следует отметить, что в от-268 [c.268]

Условия возникновения пластических деформаций рассматриваются в курсе сопротивления материалов в разделе гипотезы прочности. Здесь эти вопросы будут изложены в несколько иной форме. [c.101]

Развитие механики твердого тела на этих стадиях способствовало новой постановке вопросов сопротивления материалов, расчета прочности и долговечности элементов конструкций. Возникла вероятностная трактовка расчета на сопротивление усталости по признаку возникновения трещины, разработаны методы линейной механики разрушения для расчета на сопротивление хрупкому разрушению, методы расчета на сопротивление повторным пластическим деформациям в связи с явлениями усталости в пределах малого числа циклов. Эти методы все шире используются при проектировании высоконагруженных конструкций, они получают отражение в нормативных материалах промышленности. [c.5]

Повышение скорости деформирования e=de dx (где X—время) также способствует возникновению хрупких состояний. Согласно представлениям П. Людвика, это объясняется повышением сопротивления пластическим деформациям с ростом ё (рис. 1.6). Если сопротивление упругим деформациям мало зависит от скорости деформирования, то сопротивление образованию пластических деформаций существенно увеличивается по мере повышения скорости деформирования (особенно у малоуглеродистых сталей). Кривая деформирования в упругопластической области по мере увеличения ё становится, как правило, более пологой и пересекает прямую S=Sk (величина 5к рассматривается как не зависящая от скорости деформирования) при небольших предельных деформациях. Таким образом, с увеличением скорости деформирования уменьшается пластическая деформация, сопутствующая разрушению, т. е, разрушение становится более хрупким. [c.13]

Прочность. Основным критерием работоспособности всех деталей является прочность, т. е. способность детали сопротивляться разрушению или возникновению пластических деформаций под действием приложенных к ней нагрузок. Методы расчетов на прочность изучаются в курсе сопротивления материалов. В расчетах на прочность первостепенное значение имеет правильное определение допускаемых напряжений [а] или [т], которые зависят от многих факторов. К ним относятся [c.21]

В этом случае хрупкая фаза представлена в достаточном количестве, и поэтому при разрушении сама матрица не может выдержать нагрузку. Прочность композита определяется прочностью хрупких частиц или поверхности раздела между частицами и матрицей, в особенности сопротивлением возникновению разрушения. Разрушение происходит при нагрузке, которая выше предельной нагрузки для композита, определяемой пределом текучести матрицы, но ниже предельной нагрузки, соответствуюш,ей пределу прочности матрицы. Эффективный предел текучести матрицы увеличивается вследствие пластического стеснения, налагаемого жесткими частицами на пластичную матрицу. Степень стеснения увеличивается с увеличением уровня напряжений до значения разрывной прочности частиц [20]. [c.92]

Разрушение от среза. В тех случаях, когда после возникновения пластических деформаций, происходящих либо посредством скольжения, либо двойникованием, нагрузка продолжает расти и преодолевает возрастающее сопротивление пластическим деформациям, процесс завершается разрушением, происходящим в форме соскальзывания одной части монокристалла по другой. Такое разрушение называют разрушением от среза оно, как и пластическая деформация, вызывается касательными напряжениями. [c.252]

Сопротивление возникновению в системе пластических деформаций 204 [c.829]

При расчете сопротивления циклическому нагружению, а также при наличии напряжений компенсации, когда приведенные условные упругие максимальные напряжения превышают предел текучести, определение величин (ст )пр производится по компонентам деформаций, устанавливаемым экспериментально или из упругопластического расчета (при первом случае возникновения пластических деформаций используется диаграмма статического растяжения при расчетной температуре). Если размахи напряжений превышают удвоенный предел текучести, определение амплитуд напряжений (п р)а производится экспериментально или расчетом по величинам деформаций, устанавливаемым по диаграмме циклического деформирования. При отсутствии диаграмм циклического упругопластического деформирования в расчет вводится условная диаграмма циклического деформирования, получаемая удвоением величин деформаций и напряжений кривой статического растяжения при расчетной температуре. [c.221]

Обычная химико-термическая обработка с закалкой и отпуском, хотя и оказывает большое влияние на свойства изделия, однако во многих случаях является явно недостаточной. Она в наибольшей степени подходит для повышения износостойкости, коррозионной стойкости и в меньшей степени для повышения сопротивления возникновению и распространению трещин. Для улучшения трещиностойкости применяют механический метод поверхностного пластического деформирования обдувка дробью, стальными шариками, обкатывание роликами, выглаживание, чеканка. При пластическом деформировании поверхности остаточный аустенит превращается в мартенсит мелкодисперсный. Это не только повышает механические свойства поверхностного слоя, но и сопровождается возникновением остаточных сжимающих напряжений, наличие которых приводит к повышению трещиностойкости. [c.359]

Как видно из рис. 129, с увеличением углового коробления число циклов до разрушения снижается. Однако даже при столь значительном угловом смещении, как 10/400, Соединение выдерживало свыше 10 циклов. Предварительное растяжение однократной нагрузкой несколько повышало долговечность образцов в связи с возникновением пластической деформации в зоне концентрации напряжений. Применение мягкого валика не оказало суш,ественного влияния на сопротивление малоцикловой усталости. Часть образцов имела отклонения от точного размера (поперечное смещение) приблизительно на 3 мм. Для этих образцов было отмечено некоторое снижение числа циклов до разрушения. [c.209]

Теории прочности. Понятия, необходимые для описания условий начала возникновения пластической деформации. Применяют для определения сопротивления деформации и эталонных напряжений. [c.448]

Здесь п - число, большее единицы, называемое коэффициентом запаса по прочности. Для особо ответственных конструкций, для которых требуется не допускать возникновения пластических деформаций, за величину <7а принимается <т = <ту. В тех случаях, когда допустимо возникновение пластических деформаций, как правило, принимается = стг. Для хрупких материалов, а в некоторых случаях и умеренно пластических материалов, принимается = ов-Здесь gb - временное сопротивление материала. [c.34]

Наличие в структуре закаленного мартенсита областей объемного растяжения обусловливает ряд аномальных свойств закаленной стали низкое сопротивление малым пластическим деформациям, низкий модуль упругости, высокий уровень внутреннего трения, явление неупругого сжатия и разного сопротивления деформации при сжатии и растяжении и др. Высказываются предположения, что низкая водородопроницаемость свежезакаленного мартенсита обусловлена возникновением микродефектов типа микротрещин, в которых водород теряет свою подвижность, концентрируясь в областях объем- [c.222]

При рассмотрении боковых надрезов обычно полагают, что коэффициент интенсивности напряжений К есть величина, которая может изменяться вдоль фронта трещины, и сопротивление материала распространению трещины также изменяется по фронту трещины. Но даже когда в образцах с гладкой боковой поверхностью величина К постоянна по фронту трещины, сопротивления разрушению нет. Материал вблизи поверхности образца, где условия плоского напряженного состояния приводят к возникновению пластической зоны, более стоек по отношению к разрушению, чем материал в центральной области, где, если образец имеет достаточную толщину, превалируют условия плоской деформации. [c.212]

Если обратиться к рассмотрению устойчивости равновесия сжато-изогнутого стержня, то, так как потеря устойчивости может иметь место только вследствие дополнительного искривления его, можно утверждать, что речь может идти лишь о потере устойчивости второго рода. Иными словами, потеря устойчивости сжато-изогнутого стержня может произойти лишь вследствие того, что при некоторой величине нагрузки сопротивление изгибу в результате возникновения пластических деформаций начинает падать и, следовательно, прогиб начинает происходить при уменьшающейся нагрузке. Критическое состояние соответствует тому прогибу, при котором сжимающая сила имеет наибольшую величину. Таким образом, условие для определения [c.382]

Из рассмотренного примера вытекает, что первая задача сопротивления материалов — расчет элементов конструкций на прочность. При этом подчеркиваем еще раз, что в сопротивлении материалов под нарушением нрочности понимают не только разрушение в буквальном смысле слова разрыв, излом и т. и., но и возникновение пластических (остаточных) деформаций. [c.6]

Если пластическая деформация состаренного метал ла не приводит к разблокировке дислокаций, то деформация осуществляется возникновением новых дислокаций. Следовательно, старые заблокированные дислокации, не участвуя в процессе пластической деформации, служат препятствием для перемещения новых дислокаций, приводя тем самым к упрочнению. Таким образом пластическая деформация состаренной стали приводит к увеличению общей плотности дислокаций в основном за счет возникновения новых , а следовательно, и к упрочнению. Это прежде всего должно приводить к повышению сопротивления малым пластическим деформациям. Увеличение сопротивления пластической деформации можно объяснить тем, что новые дислокации образуются в объемах не подвергавшихся интенсивной деформации. Такие участки, естественно, представляют места, где скольжение было затруднено, а значит, зарождение в них дислокаций требует повышенного напряжения. [c.174]

Таким образом, восстановление пластических свойств низко-углеродистых и среднелегированных сталей в результате высокого отпуска приводит к восстановлению до исходного уровня сопротивления возникновению разрушения. [c.13]

Предварительный нагрев металла при сварке давлением значительно расширяет возможности создания прочных соединений. Это объясняется тем, что с повышением температуры подвижность атомов возрастает и вместе с тем повышается способность металла к сварке. Однако для металлов, находящихся а твердом состоянии (независимо от температуры нагрева), подвижности атомов недостаточно для возникновения внутрикристаллических связей и образования надежного соединения. В этих случаях необходимо также, кроме нагрева, приложить давление, но в 8—10 раз меньшее, чем при холодной сварке, так как сопротивление металла пластической деформации с повышением температуры резко снижается. [c.6]

С учетом слабой зависимости решения от радиуса валков (т.. е. от a/R) коэффициент трения качения P/ ka) и коэффициент сопротивления вращению M/ ka ) нанесены на рис. 10.10 едиными кривыми в зависимости от h/a. Минимальные значения обеих характеристик достигаются при отношении h/a, примерно равном единице. При тонких полосах трение на поверхностях контакта вызывает пластическое течение в центре области обжатия благодаря высокому гидростатическому давлению при толстых полосах для реализации пластического течения требуется большее контактное давление. При дальнейшем увеличении толщины полосы достигается ее критическое значение, при котором давление, требуемое для реализации пластического течения в сечении полосы, больше, чем то, которое нужно для возникновения пластического течения в поверхностных слоях, как это было рассмотрено в 9.3. Если распространить поле линий скольжения, показанное на рис. 9.9(a), в тело, то можно определить, что критическое значение толщины есть 8.8а. [c.370]

Приведенное рассуждение является в достаточной мере схематичным. Хотя физически естественно принимать за меру сопротивления отрыву именно величину наибольшего нормального напряжения, нет никакой уверенности в том, что другие главные напряжения не влияют на прочность по отношению к отрыву. Нельзя утверждать, что величина сопротивления отрыву Н является постоянной и не зависит от вида напряженного состояния. Объединение в одной диаграмме на рис. 264 условия пластичности и условия отрыва основано на довольно грубой схематизации действительного явления, так как существуют типы разрушения промежуточного характ а, а именно отрыв, сопровождаемый пластической деформацией. Возникновение пластической деформации нарушает структуру металла и, очевидно, должно влиять на величину сопротивления отрыву. [c.402]

В то же время сопротивление пластическим деформациям с возникновения явления заклинивания зерен и ограничения циркуляции жидкой фазы начинает возрастать. Если значение деформации в металле, находящемся в таком состоянии, превысит его деформационную способность, произойдет хрупкое разрушение по жидким прослойкам. [c.476]

При возникновении в образце пластических деформаций, его сопротивление деформированию возрастает, так как увеличивается площадь поперечного сечения, деформированный образец приобретает бочкообразную форму (рис. 226). [c.221]

Предварительная пластическая деформация с присущими ей сжимающими напряжениями повышает сопротивление возникновению пластической деформации в процессе эксплуатации, в связи с этим ослабляется тенденция к образованию и развитию усталостных трещин, отдаляется момент появления точечных микровырывов и увеличивается сопротивление изнашиванию. Предварительная пластическая деформация сопровождается уменьшением исходной шероховатости, в результате чего повышается износостойкость деталей арматуры. [c.120]

Точно так же возникновение пластических деформаций цри одноосном напряженном состоянии рассматривается в сопротивлении материалов как наблюдаемый факт, получающий свою количественную оценку в диаграмме испытания хматериала. Анализ природы этого явления онять-таки выходит за рамки сопротивления материалов и включается в сферу физики твердого тела. Все сказанное можно повторить и по поводу целого ряда других характеристик, используемых в практических расчетах. [c.87]

Действительно, если бы мы подвергли систему (рис. 3.8) воздействию силы Р, направленной вверх, без предварительного воздействия на нее силы Р, направленной вниз, то, ввиду одинаковости сопротивления материала растяжению и сжатию, а также сделанного предположения о невыпучивании сжатых стержней, график Р — Д получился бы совершенно аналогичным графику Р — А при действии силы вниз (координаты сходственных точек обоих графиков по абсолютному значению одинаковы (рис. 3.20, б)). Если же действие силы Р, направленной вверх, возникает после того, как сила, действуя вниз, вызвала в элементе системы пластическую деформацию, то график получается иной — абсолютное значение ординаты точки А- , соответствующей возникновению в системе пластических деформаций противоположного (по отношению к первоначально возникшей пластической деформации) знака, меньше абсолютного значения ординаты точки А, которая соответствует возникновению пластической деформации в элементе системы, при условии, что до этого в ней пластических деформаций противоположного знака не было. [c.205]

На рис. 1.8 приведена наиболее простая механическая модель, впервые использованная А. Ю. Ишилинским [13, 86], объясняющая эффект Баушингера с феноменологических позиций, но вместе с тем отражающая в очень схематизированной форме вероятную физическую причину этого явления. Развитие микро-пластических деформаций в дискретных и различно ориентированных полосах скольжения, принадлежащих отдельным зернам, должно сопровождаться возникновением поля остаточных напряжений, снижающих сопротивление материала пластическому деформированию при изменении его направления. Упругое звено 1 работает параллельно со звеном сухого трения 2 в виде ползунка. Кроме того, имеется еще одно упругое звено 5, соединенное последовательно с первыми двумя. Диаграмма циклического деформирования (рис. 1.9) элемента гипотетического материала с механическими свойствами, отвечающими данной модели, строится на основании элементарного расчета. При а < С , где — предельное сопротивление проскальзыванию в звене 2, происходит только линейно-упругая деформация звена 2 по закону е = = Oi/Ei (линия О А на рис. 1.9). При ст > Са деформацию, приобретающую характер упругопластической, претерпевают звенья 2 и /. Закон деформирования (линия АВ) приобретает такой вид [c.16]

В 40-х годах возрождается интерес к проблеме хрупкого разрушения (особенно в США) в связи с многочисленными разрушениями конструкций типа сварных судов, газовых и жидкостных трубопроводов, нефтяных баков, газгольдеров, кабин и емкостей транспортных средств с перепадом давления, мостов, промышленных зданий и других сооружений. Неприятная особенность хрупкого разрушения, помимо его внезапности, состоит в том, что быстрое развитие трещин может происходить при напряжениях, значительно меньших, чем временное сопротивление материала, и поэтому кажущихся безопасными. Особый толчок для экспериментальных и теоретических работ [122, 125, 126] и последующего введения характеристик материала, оценивающих его сопротивление росту трещин, дало понятие квазихрупкого разрушения, аналитически выразившееся в том, что в теории Гриффитса к удельной поверхностной энергии добавляется энергия, затраченная на пластическую деформацию малых объемов в окрестности вновь образующейся единицы площади поверхности трещин [37, 96]. Отмеченное распространение Орованом и Ирвином теории Гриффитса на ква-зихрупкое разрушение существенно расширило область ее применения, поскольку в металлических материалах наблюдается именно квазихрупкое разрушение. Идеально хрупкое (упругое) разрушение, т. е. без возникновения пластических деформаций вплоть до разрушения, можно наблюдать на таких материалах, как кварц, силикатное стекло и т. п. Скорость трещины а за-критическом состоянии впервые была вычислена Моттом, а затем Робертсом и Уэллсом [2]. [c.9]

Раарушенве, обусловленное возникновением пластического течения. Все. приведенные результаты основывались на допущении того, что материал сохраняет свой упругие свойства. Если же после прохождения пиковой точки на кривых (рис. 7.8) возникает пластическое течение, что, разумеется, вполне возможно, то способность оболочка оказывать сопротивление нагрузке будет падать даже быстрее, чем это показано на рис. 7.8, и разрушение будет носить еще бояее резкий характер. Упругость испытательной машины или ебседних элементов реальной конструкции, куда входит сжатая оболочка, также способствует усилению внезапности наступления разрушения, так как при зтом освобождается накопленная энергия. Но цилиндри.ческая оболочка должна нагружаться плавно и постепенно вплоть до пиковой точки с тем, чтобы не проявлялись динамические эффекты, а то, что будет происходить после этого, обычно не представляет особого интереса для практики. [c.508]

Образец доведен до возникновения пластических деформаций сжатием его продольной вертикальной нагрузкой. Попытка иопользования датчиков сопротивления для измерения. пластических деформаций была предпр,инята также Д. И. [c.182]

Однако так как рассматриваемая область окружена материалом, оказывающим сопротивление возникновению текучести, то в ней не смогут развиться пластические деформации названной величины. Допустим, что удлинение, отвечающее пределу текучести, составляет 4%. Тогда малый элемент материала должен будет сузиться в поперечных направлениях на 2%. Но в окружающем материале предел текучести не будет достигнут, так что в нем получатся только упругие деформации. Предположим, что предел текучести равен 2100 кг/см , а модуль упругости Е=2 100 ООО кг/см , тогда упругие деформации в осевом направлении равны 0,001, а в поперечных направлениях 0,0003 (считая коэффициент Пуассона равным V—0,3). Таким образом, в материале, окружающем небольшую пластическую область, боковые упругие деформации составляют только три двухсотые части, или 1,5% соответствующих пластических деформаций, возникающих в упомянутой области при условии ее свободного деформирования. Поэтому, помимо малых пластических деформаций, в этой области должны иметь место упругие деформации ). То же может получиться и во многих других более слабых областях. При этом может оказаться, что среднее напряжение превысит значения местного предела текучести тогда дальнейшее увеличение нагрузки постепенно приведет напряжения в образце в состояние неустойчивого равновесия (предполагается, что отсутствуют резкие концентраторы напря-. жения — такие, как резкие выкружки у концов цилиндрической части образца, небольшие отверстия или надрезы). При некоторой более высокой нагрузке становится возможным образование нового типа пластических деформаций, когда последние развиваются без поперечного сужения, а именно образование пластических деформаций простого сдвига в тонком слое образца, наклоненном под углом 45° по отношению к направлению растяжения. В п. 13 гл. XV было показано, что при простом сдвиге пластические деформации в стали возникают при напряжении сдвига т = ао/]/3=0,577ац, где Ор есть нижний предел текучести стали при одноосном растяжении. В случае плоского напряженного состояния простого сдвига X в тонком слое AB D материала (фиг. 273), наклоненном [c.347]

Основным критерием работоспособности всех детален является п р о ч н о с т ь, т. е. способность детали сопротивляться разрушению или возникновению пластических деформаций под действием прилашн -ных к ней нагрузок Методы расчетов на прочность изучаются в курсе сопротивления материалов. В расчетах на прочность первостепенное значение имеет правильное определение допускаемых, напряжений [о1 нли [т), которые зависят от многих факторов. К относятся выбранный материал, способ получения заготовки (литье, поковка и др.), термообработка степень ответственности детали и режим ее работы конфигурация детали и ее размеры. [c.6]

Однако кристаллы мартенсита могут образоваться и выше точки УИ, если упругая энергия полностью или частично компенсируется в данной системе при внешнем приложении поля напряжений, противоположного тому, которое возникает в процессе образования кристалла мартенсита. Возможно, что образование кристаллов мартен-сигга при пластической деформации выше точки М обусловливается не только возникновением нарушений, стимулирующих обра-(зование зародышей, но и созданием такого поля. По мере повышения температуры для образования мартенсигга требуется все большая пластическая деформация. Повышение же степени деформации способствует увеличению сопротивления аустенита пластической деформации (упрочнение) и позволяет создать в нем более высокие напряжения. Чем ближе температура деформации к Го, тем большее приложенное извне напряжение (вследствие уменьшения ДР) необходи- [c.689]

Здесь Oi — интенсивность напряжений, характеризующая сопротивление материала сдвигу, a = U kjSk . Следовательно, возникновение пластического течения связано в первую очередь с девиаторной составляющей тензора напряжений, т, е. с первым из определяющих уравнений (1.10). Значение от зависит от температуры, особенно сильно в области высоких температур. С ростом Т значение От падает и влияние прочностных свойств (упругости, пластичности) на поведение материала уменьшается. Во многих случаях на от влияет также достигнутое напряженное состояние, скорость нагружения и в некоторых случаях даже давление р. [c.12]

В результате сопротивления металла деформированию возникают реактнвные силы, действующие на режущий инструмент. Это силы упругого (Р 1 и Ру ) и пластического Р,,, и Рг. ) деформирования, векторы которых направлены перпендикулярно к передней и главной задней поверхностям резца (рис. 6.9, д). Наличие нормальных сил обусловливает возникновение сил трения (Т, и Т. ), направленных по передней и главной задней поверхностям инструмента. Указанную систему сил приводят к равнодействующей силе резания [c.263]

Рассмотрим принципиальную возможность моделирования влияния пластического деформирования на 5с, исходя из увеличения сопротивления распространению микротрещины в результате эволюции структуры материала в процессе нагружения. Можно предположить, по крайней мере, две возможные причины увеличения сопротивления распространению трещин скола в деформированной структуре. Первая — это образование внут-ризеренной субструктуры, играющей роль дополнительных барьеров (помимо границ зерен), способных тормозить мнкро-трещину. Наиболее общим для широкого класса металлов структурным процессом, происходящим в материале при пластическом деформировании, является возникновение ячеистой, а затем с ростом деформации — фрагментированной структуры [211, 242, 255, 307, 320, 337, 344, 348, 357, 358]. Второй возможный механизм дополнительного торможения микротрещин — увеличение разориеитировок границ, исходно существующих взернз структурных составляющих (например, перлитных колоний). Первый механизм, по всей вероятности, может действовать в чистых ОЦК металлах с простой однофазной структурой. Второй, как можно предполагать,— в конструкционных сталях. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...