Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Деформации — Измерение

Тензодатчики работают в области упругой деформации, поэтому измеренная датчиком деформация позволяет определить напряжение в материале по закону Гука  [c.314]

Наиболее оптимальным из серии бесконтактных методов является оптический метод измерения с помощью катетометра. К образцу в средней его части точечной сваркой приваривают метки из платиновой проволоки диаметром 20—25 мкм на расстоянии 1—2 мм одна от другой. Поле измерений составляет 8—10 мм (чтобы была охвачена зона с максимальными температурой и деформацией). Перед измерением образец подвергают термоциклированию в свободном состоянии для стабилизации теплового режима с последующим измерением термической деформации на каждом участке принятой базы. Затем образец закрепляют и подвергают действию циклических термических нагрузок до 10 циклов для стабилизации процесса циклического деформирования. При минимальной температуре цикла измеряют расстояние между метками. Второй замер производят при максимальной температуре по тем же меткам. Таким образом определяют участок образца с наибольшей деформацией за цикл. В дальнейших двух-трех циклах измерения повторяют только на этом участке.  [c.31]


В табл. 6 приведены результаты определения числа циклов до разрушения и величины пластической деформации по измерению микротвердости.  [c.70]

Его введение вызывается погрешностью производственных измерений. Точность производственных измерений понижается по сравнению с точностью лабораторных, так как на нее действуют различные факторы (нагрев детали после обработки, большие упругие деформации при измерении и т. д.).  [c.456]

Стрелочный индикатор (фиг. 140,а) измеряет перемещения и может быть использован для измерения деформаций. Точность измерения до 0,002 мм. Одному обороту стрелки соответствует продольное перемещение штифта индикатора на 1 мм. Предельная величина измерения 5 или 10 мм. Увеличение достигается при помощи зубчатой передачи. Для производства измерения перемещений индикатор устанавливается на стойке (фиг. 140,6). На фиг. 140, виг показаны примеры примене-  [c.221]

Один из типов индикаторных скоб показан на фиг. 160. Применением индикаторных скоб практически разрешаются трудности, связанные с упругими деформациями при измерении валов скобами под действием собствен-  [c.134]

Под действием высоких температур и напряжений в процессе эксплуатации происходит увеличение диаметра паропроводов, паросборников, коллекторов и змеевиков пароперегревателей. На электростанции составляется схема паропроводов, в которой указываются места измерения остаточных деформаций. Места измерения деформаций должны располагаться на прямых участках длиной более 1,5 м посередине между сварными соединениями или фланцами. Расстояние от охватывающего пояса подвески или опоры паропровода должно быть не менее 0,7 м, так как сварные соединения с усилением сварного шва, охватывающие пояса и фланцы препятствуют свободному развитию ползучести.  [c.272]

Аппаратура Института машиноведения АН СССР [58] с индукционными датчиками имеет шесть каналов для регистрации на шлейфный осциллограф деформаций, изменяющихся с частотой в пределах от О до 250 гц. Датчики имеют базу 20 мм и диапазоны измеряемых деформаций 20 мк 60 мк (упругие деформации) и 600 мк (пластические деформации). Погрешность измерения в пределах 2% от диапазона измерений. Питание от батареи 44—48 в, 3,5 а. Аппаратура состоит из 1) датчиков, 2) лампового шести канального генератора, 3) выпрямительно-компенсационного устройства с измерительным прибором и клеммами для подключения к шлейфному осциллографу. Способ крепления датчиков к детали — в зависимости от условий измерений (винты, сварка, прижатие остриями). Одно из выполнений датчика показано на фиг. -3 1 — опорные призмы для крепления винтами или скобками  [c.548]


Пружины Деформация Осмотр, измерение Остаточная деформация не выше 15 % Замена  [c.122]

Для контроля колебаний зондов на штангах были установлены тензодатчики. До испытаний на станции на вибростенде снималась зависимость между сигналом от тензодатчика и амплитудой носика зонда. Это дало возможность во время испытаний контролировать деформацию зондов. Измерения показали, что во время измерений в проточной части амплитуда колебаний носика зонда не превышала  [c.92]

Отношение / //гср изменялось в пределах 0,79—2,34. Применение точечной месдозы, установленной с наклоном по отношению к образующей валка, позволило исследовать распределение не только продольных, но и поперечных составляющих сил трения в нескольких продольных сечениях очага деформации. Результаты измерений для одного из образцов представлены на рис. 47. Стрелками показаны полные векторы удельных сил трения в соответствующих сечениях.  [c.58]

Указанные особенности развития деформаций и измерения коэффициента поперечной деформации в связи с условиями нагружения относятся к стадии деформирования до образования макротрещин. При нагружении на стадии развития трещин де-  [c.49]

В условиях пластической деформации твердость, измеренная пг.. методу царапания, не определяет прочность или поверхностную энергию  [c.46]

В приборах I и II типов метод испытания может быть или статическим , проходящим в условиях равновесия, или динамическим при изменяющейся по заданному закону нагрузке или деформации. Когда измеренные величины строятся в виде графика, который представляет их взаимную зависимость, то такая кривая представляет собой техническую кривую испытания. Она не дает прямых сведений о реологических свойствах материала. Для того, чтобы их получить, необходимо получить реологическую кривую испытания, которая строится в консистентных переменных . Сравнивая общий вид этой кривой с кривыми, полученными на моделях в воображаемых экспериментах,  [c.361]

Шуман [107], анализируя последовательность образования мартенситных фаз в марганцевых сплавах, построил качественную концентрационную зависимость энергии д. у., свидетельствующую о ее немонотонном ходе. Анализ результатов исследований [1, 4, 31, 39] показывает, что увеличение содержания марганца в аустените приводит к изменению количества д. у., находящемуся в строгом соответствии с количеством е-мартенсита, образующегося при охлаждении или деформации. Количественные измерения энергии д. у. на основании изучения тонкой структуры отдельных дефектов и их комплексов в сплавах системы Fe—Ni и Fe—Мп в зависимости от содержания углерода и температуры испытания были проведены в работах Ю. Н. Петрова [102, 108, 109], Так как энергия д. у. марганцовистого аустенита низка, проводили измерения на основании статистического анализа распределения по размерам тройных дислокационных узлов, как наиболее равновесной дислокационной конфигурации. Надежных измерений величины энергии д. у. по расщепленным дислокациям провести не удавалось из-за сильного влияния поверхностей фольги, локальных внутренних напряжений. на равновесное расстояние между частичными дислокациями.  [c.65]

Скорость развития усталостной трещины находится также в зависимости от интенсивности пластической деформации (еу), измеренной в изломе  [c.91]

В 40-х гг. XIX века к конечным деформациям металлов был привлечен интерес Вертгейма, во-первых, к измерению обычного предела прочности для многих элементов и изучавшихся металлических сплавов и, во-вторых, к определению первых наблюдаемых остаточных деформаций при измерении 8 с точностью до 10 . В пер-  [c.12]

Логарифмическая функция Людвика не была той функцией, которая могла описать зависимость между напряжением и деформацией (в условиях вязкости) в общем случае поведения твердых тел, как это часто утверждается скорее всего она позволяла сравнивать, и то для одного лишь твердого тела —олова,—скорости ползучести при постоянном напряжении, соответствующем специфической дес рмации, со скоростью деформации при измеренном предельном напряжении, соответствующем той же специфической деформации в опыте с постоянной скоростью деформации. То, что значение предельного напряжения в олове изменяется со скоростью деформирования, не дает, к сожалению, информации о динамической функции отклика для промежуточной II стадии деформирования— зоны Треска, предшествующей III стадии с постоянным  [c.186]


Кэмпбелл не смог оценить того факта, или, по крайней мере, оговорить его, что необходимо установить постоянство скорости волн и однозначность функциональной зависимости измеренной конечной деформации от измеренной скорости частицы, прежде чем иметь возможность определять функциональное соотношение между  [c.231]

ЗОНЫ концентрации дают мягкий цикл. Метод расчета по амплитудам деформаций может быть применен для конкретных натурных деталей любой сложности, так как расчет ведут по амплитудам деформации Абпл, измеренным непосредственно в опасном месте конструктивного элемента, основанным на использовании электрических датчиков и других тензометров, нанесений сеток, муаровых полос и др.  [c.388]

Малейшее изменение формы объекта из-за деформащп в промежутке между двумя регистрациями изменяет фазу п[)едметной волны. Следовательно, если в промежуток времени между двумя экспозициями (важно, чтобы фотопластинка не сдвинулась между двумя экспозициями) произошли какие-то деформации, то при просвечивании этих голограмм увидим изображение объекта, перерезанное интерференционными полосами, но форме которых можно судить о характере деформации. Точность измерения этого метода весьма высокая он позволяет измерить деформации порядка десятой доли микрона. Возможности ко[1троля размеров, формы и качества обработки сложных деталей с помощью голографии сделают этот метод наиболее ценным в производстве.  [c.222]

Толщина свариваемых пластин из стали 12Х18Н10Т составила 110 мм . а из сплава АМгв — 50 мм. Образцы для исследования сечением 3,6x2,б мм вырезались поперек шва. Характер иротекания деформации определялся Измерением расстояния в процессе растяжения между отпечатками микрртвердости, которые наносились по сечению металла шва до начала испытания через 1 мм.  [c.146]

Поверхностное натяжение жидкостей измерено для многих чистых веществ и смесей (растворов, расплавов) в щироком интервале температур, давлений, составов жидкости и для различной природы граничной фазы. Для твердых тел измерения Стт и От сопряжены с большими трудностями. Одно из главных затруднений заключается в том, что работа образования новой поверхности твердого тела включает, как правило, дополнительные (необратимые) затраты на пластическую деформацию. Для измерения поверхностного натяжения жидкостей применяют различные методы [1, 2].  [c.331]

Ударные испытания с малыми ударными скоростями (менее чем 5 м/с) осуществлены на установках Изода и Шарпи. Интерпретация этих результатов, как указано выше, очень трудна, поэтому они здесь представлены в количественном виде. В работе [45] обнаружено, что стеклополиэфирные и бороалюминиевые композиты обладают значительно худшими ударными свойствами, чем алюминиевые и титановые сплавы. Наблюдалось увеличение сопротивления удару с увеличением содержания волокна, но авторы не смогли установить сколько-нибудь последовательной связи между работой разрушения, вычисленной по диаграмме напряжение — деформация и измеренной энергией удара. В [43] осуществлены такие же испытания на алюминиевых композитах, армированных углеродом (35% объемного содержания углерода RAE типа 2), и получены гораздо более низкие значения энергии удара даже по сравнению с композитом стекло — полиэфирная смола. Для армирования эпоксидных смол использовались  [c.322]

Отмечаемая в ряде случаев неравномерность распределения деформаций нагружаемого образца в связи с геометрической концентрацией напряжений и особенно неравномерностью поля температур делает недостоверными косвенные способы издгерения деформаций (например, измерение относительного перемещения захватов и т. д.).  [c.220]

Рассмотрим особенности развития локальных деформаций [1J, измеренных на поверхности образца вдоль реперной линии. Расстояния между реперными точками (микробазами), наносимыми алмазной пирамидой, принимались равными 10 мкм (средний размер зерна составлял 100 мкм), что позволяло надежно измерять внутризереи-ную неоднородность распределения деформаций по телу зерна, оцениваемую коэффициентом концентрации локальной деформации, подсчитываемый по формуле  [c.122]

Остаточную деформацию всех труб паропровода из аустенптной стали измеряют при помощи микрометров. Для удобства измерения на поверхности этих труб снимают напильником небольшие площадки глубиной 0,3— 0,5 мм. Чтобы исключить влияние теплового расширения трубопровода на измеряемую величину остаточной деформации, все измерения необходимо проводить после  [c.274]

На электростанции составляется схема паропроводов, в которой указываются места измерения остаточных деформаций. Места измерения деформаций должны располагаться на прямых участках длиной более 1,5 м посередине между сварными соединениями или фланцами, а также на прямых участках гибов. Измерение производится на середине прямого участка, но не около расположения опор или других охватывающих поясов. На коллекторах при длине свыше двух метров измерения диаметров выполняют в двух сечениях, при длине до двух метров. — водном.  [c.102]

Кратко охарактеризуем наиболее распространенные влияющие факторы. Температура является смешанно-действующим фактором. Однако ее воздействие на датчики с генераторными МЭП носит главным образом мультипликативный характер (аддитивно проявляются только перепады температуры). Деформация объекта измерения также относится к смешанным факторам, хотя ее аддитивное действие обычно преобладает. Давление окружающей среды действует аналогичным образом. Вибрация обычно считается действующей аддитивно, если она не выводит МЭП из нормального режима работы. Медленное ускорение влияет аддитивно, пока суммарный сигнал датчика не превышает значения, соответствующего верхнему пределу измерения. Магнитное поле оказывает мультипликативное действие только на те датчики, чувствительность которых в значительной степени зависит от него, например с гальва-номагнитным МЭП, в остальных случаях его воздействие аддитивно. Электрическое поле аналогично магнитному по характеру влияния. Акустическое давление действует аддитивно. Проникающая радиация может считаться смешанным, но преимущественно мультипликативным фактором. Время также оказывает мультипликативное воздействие, если продолжительность измерения значительно меньше периода проявления старения.  [c.217]


Измерение остаточной деформации всех труб паропровода из аустенитной стали производиггся при помощи микрометров. На поверхности этих труб делают напильником небольшие площадочки, снимая металл на глубину 0,3—0,5 мм для удобства замера. Чтобы практически исключить влияние теплового расширения трубопровода на измеряемую величину остаточной деформации, все измерения необходимо проводить после того, как паропровод остынет ниже 50° С.  [c.230]

Характерным для рассматриваемых методов является зависимость точности измерений от параметров сетки и степени локализации деформаций. Точность измерения при деформациях до 1 % составляет 40. .. 507о, при деформациях до 5%—5. .. 10%, при деформациях до 50% — 1% [85]. Повышение точности измерений в зонах концентрации с большими градиентами деформаций за счет применения мелких сеток (100 мкм и менее) ограничено трудоемкостью нанесения таких сеток, а также появлением интерференционных эффектов на этапе регистрации муаровых картин [118]. Оире-деленные перспективы в снил<ении трудоемкости связываются с  [c.171]

При выборе способа нагрева следует у и-тывать также совокупность особенностей испытания размеры и конструкцию испытуемых конструкционных элементов как при нагреве, так и при охлаждении (желательно отсутствие специальных устройств, передвигающих деталь из зоны Haipesa в зону охлаждения), размещения датчиков деформации, способы измерения и др. Нагрев в печи или ванне требует специального автоматического устройства для перемещения детали из печи в ванну и обратно.  [c.296]

Распределение интенсив1Н0сти напряжений и деформаций определяется измерением твердости. С этой целью путем испытания образцов из исследуемого материала на растяжение или сжатие с промежуточными разгрузками для измерения твердости строится тарировочный график, связывающий интенсивность напряжений, твердость и интенсивность деформаций (см. 12).  [c.99]

Относительная ошибка при измерении толщины больше, чем при измерении продольной базы. Но когда ис пользуют метод измерения продоль ной базы для вычисления деформации, то измерение толщины остается обязательным, так как для вычисления иа-i пряжения необходимо знать площадй сечения образца, В итоге точноств общего результата определяется точ] ностью измерения толщины образца  [c.160]

Рис. 2.73. Опыты Гровера, Мунро и Чалмерса (1948) на растяжение и сжатие при плавном переходе через нулевую точку диаграммы напряжение -- деформация. Для измерения деформации образца диаметром 0,4 дюйма использовался экстензометр с ценой деления шкалы 4,68-Ю . Вдоль оси ординат откладывается Я — нагрузка в тоннах. Рис. 2.73. Опыты Гровера, Мунро и Чалмерса (1948) на растяжение и сжатие при <a href="/info/379021">плавном переходе</a> через <a href="/info/116207">нулевую точку</a> <a href="/info/23901">диаграммы напряжение</a> -- деформация. Для измерения деформации образца диаметром 0,4 дюйма использовался экстензометр с <a href="/info/3305">ценой деления шкалы</a> 4,68-Ю . Вдоль оси ординат откладывается Я — нагрузка в тоннах.
Грюнайзену должна быть отдана честь первого со времен Верт-гейма исследователя, который экспериментально определил все четыре упругие постоянные изотропных материалов В, fi, v и К. Чтобы ие допустить слишком случайного сравнения этих ранних результатов с ультразвуковыми измерениями последних двадцати лет, следует подчеркнуть, что опыты Грюнайзена, подобно опытам Вертгейма, были проделаны при относительно больших амплитудах деформаций, вместе с тем сам Грюнайзен наряду с другими демонстрировал нелинейность и при малой деформации. Ультразвуковые измерения, выполняемые при амплитудах деформации порядка 10 , т. е. определяющие модули упругости практически при нулевых напряжениях, порождают совершенно иную проблему при распространении волн нелинейность проявляется в изменении формы профиля волны, в состоянии установившихся вибраций нелинейность вызывает появление ультрагармоник. Однако в отношении температуры вопросы, введенные Грюнайзеном применительно к квазистатическим деформациям, также актуальны и для процесса распространения ультразвуковых волн с амплитудами, значения которых на много порядков меньше.  [c.482]

Рис. 4.129. Опыты Дюве (1946). Изменение (в процентах) максимальной остаточной деформации 8i, измеренной после удара, в зависимости от скорости удара Vx (кружки — результаты экспериментов) в сравнении со значениями, полученными по наклонам касательной к квазиста-тической кривой напряжение — деформация. Рис. 4.129. Опыты Дюве (1946). Изменение (в процентах) <a href="/info/167206">максимальной остаточной деформации</a> 8i, измеренной после удара, в зависимости от скорости удара Vx (кружки — <a href="/info/436290">результаты экспериментов</a>) в сравнении со значениями, полученными по наклонам касательной к квазиста-тической кривой напряжение — деформация.
Стальной нагружающий стержень располагается последовательно с образцом на одной с ним оси. Образец и прижимная скоба-дат-, чик, снабженные оба электротензометрическими датчиками сопротивления, претерпевающими малые упругие деформации, обеспечивают измерение квазистатических деформаций и напряжений при предварительном напряжении. Прижимная скоба-датчик 6 дюймов в длину была откалибрована при помощи приспособления, снабженного микрометром. Растяжение стержня достигалось работой мотора с переменной скоростью вращения в совокупности с редукторной системой, причем образец поддерживался шарикоподшипником вверху и опирался на упорный подшипник специального типа внизу. Поскольку напряжения и деформации при квазистатическом предварительном напряжении записывались одновременно на отдельные карты, оказалось возможным варьировать историю нагружения  [c.234]

Профили волн при заданных значениях деформаций в моих экспериментах с использованием дифракционных решеток охватывали три порядка скорости деформаций и во всей указанной области скоростей это функциональное соотношение оставалось неизменным. Отсюда становилось очевидно, что влияние вязкости было действительно ничтожным. Это заключение выражает собой важный экспериментальный факт (иногда незамечаемый теми, кто мыслит лишь в терминах скоростей волн), состоящий в том, что мера согласованности значений измеренной максимальной деформации с измеренной максимальной скоростью частиц (обе сравнительные величины получены использованием измеренных скоростей волн) является чувствительной мерой несущественности вязкости.  [c.257]


Смотреть страницы где упоминается термин Деформации — Измерение : [c.519]    [c.28]    [c.135]    [c.168]    [c.160]    [c.66]    [c.636]    [c.151]    [c.79]    [c.118]    [c.274]   
Справочник машиностроителя Том 2 Изд.3 (1963) -- [ c.600 ]



ПОИСК



136 измерение—, 91 преобразование соотношения между компонентами и деформации в изотропном теле

495 — Место установки для измерения деформаций

Антоненко, М.Л. Дайчик, В. Г. Смоленский. Многоканальная помехозащищенная аппаратура для измерения малых динами деских деформаций

Аппаратура автосварочная для измерения деформаций

Аппаратура для измерения деформаци

Аппаратура для измерения деформаци теизоизмерительная — Классификация

Аппаратура для измерения статических и динамических деформаций

Аппаратура типа 8-АНЧ-7М для измерения статических и динамических деформаций

Виктор Вейли. Измерение деформаций земной коры с помощью лазера

Горячие механические испытания измерение деформаций

Горячие механические испытания измерение деформаций регулирование температуры

ДЕФОРМАЦИЯ ПРОДОЛЬНАЯ АБСОЛЮТНАЯ - ДОПУСКИ статические — Измерения — Схема

Давиденкова метод измерения деформации

Датчики Включение Схемы Место для измерения деформаций

Датчики деформаций реостатные электрические для измерения динамических деформаций — Характеристики

Датчики для измерения деформаций

Датчики и методы измерения деформаций, напряжений и перемещений

Детали Деформации — Измерение — Аппаратура

Детали Нагрузка — Измерение по деформации 318 — Измерение по прогибу

Деформации Измерение накатными сетками

Деформации Измерение — Аппаратура

Деформации Измерение — Метод накатных сето

Деформации Измерение — Методы

Деформации балок динамические — Измерения

Деформации брусьев плоских большой в деталях машин — Измерения

Деформации в пределах динамические — Измерение

Деформации в пределах упругости динамические — Измерение 3 381, 489 — Измерение — Аппаратура

Деформации в пределах упругости остаточные — Измерение тензометрами 3 — 491 — Определени

Деформации в пределах упругости при повышенных температурах Измерение датчиками

Деформации динамические — Измерение

Деформации остаточные - Измерение тензометрами

Деформация (конечная), 71 компоненты --------, 72 главные оси главные удлинения------, 74 измерение упа между двумя прямыми при

Деформация - Измерение методом голографической интерферометрии 269, муаровых

Деформация - Измерение методом голографической интерферометрии 269, муаровых полос 269, рентгенографическим методом

Деформация Измерение - Приборы

Деформация, измерение при помощи пьезокристалла. Piezo-crystal measurement

Деформация, измерение при помощи пьезокристалла. Piezo-crystal measurement strain. Piezokrtstall, Dehnungsmessungen

Деформация, измерение при помощи пьезокристалла. Piezo-crystal measurement unstetig

Дюрчолз Р. Л. Криостат и измерение деформации в процессе испытаний на растяжение при температурах до

Измерение Вертгеймом оптических постоянных напряжения и деформации для различных материалов

Измерение величину определение вида деформаций и напряжений

Измерение величины деформаций

Измерение деформаций зеркальным экстеизометром

Измерение деформаций и механических напряжений

Измерение деформаций и напряжений посредством тензометров

Измерение деформаций индикаторами

Измерение деформаций катетометрами

Измерение деформаций оптический метод

Измерение деформаций. Strain measure. Deh

Измерение деформаций. Strain measure. Deh nungsmaft

Измерение износа и деформации

Измерение линейных деформаций

Измерение малых деформаций

Измерение напряженных состояний и деформаций

Измерение остаточной деформации

Измерение пластических деформаций

Измерение поверхностных деформаций

Измерение упругих деформаций динамометрического устройства

Измерительные приборы электрические для измерения деформаций — Тип

Испытание стальной колонки на сжатие с измерением упругих деформаций

Испытания микромеханические при повышенных температурах измерение деформаций

Исследование напряжений и деформаций в трех измерениях, Напряженное состояние в точке тела

Косвенный метод измерения люфта и упругих деформаций механической передачи

Косвенный метод измерения упругих деформаций механической передачи

МЕХАНИЗМЫ ПРИБОРОВ ИЗМЕРЕНИЯ ДЕФОРМАЦИИ (ТЕНЗОМЕТРЫ И ТЕНЗОГРАФЫ) Механизмы тензометров с механическим отсчетом

Магнитоупругий метод измерения деформаций и напряжений

Метод Афанасьева расчета коэффициентов Давиденкова измерения деформации

Метод Афанасьева расчета коэффициентов концентрации Давиденкова измерения деформации

Метод измерения деформации после окончания электролиза

Методы и средства измерения деформаций при малоцикловом нагружении

Методы измерения напряжений и деформаций Экспериментальные исследования в сопротивлении материалов

Механизмы для измерения деформации

Механические, оптические и оптико-механические методы измерения деформаций

Многоточечные измерения деформаций, давлений и вибраций в циклически работающих машинах

Нагрузки — Измерение по деформации

Нагрузки — Измерение по деформации пружинящего элемента

Накатные сетки — Применение для измерения деформаций

О непосредственном измерении профилей воли деформаций конечной амплитуды при их распространении Белл

Определение напряжений и измерение деформаций в обсуждаемых экспериментальных результатах по большим деформациям

Основные сведения о тензометрическом методе измерения деформаций

Перемещения в балках при деформации — Измерение Приборы

Постоянная Метод измерения деформаций на самих конструкциях Измерение перемещений

ПрибЬры для измерения деформаций

Прибор для измерения поперечных деформаций

Прибор для измерения радиального износа и температурной деформации расточных резцов

Прибор для измерения размерного износа и температурной деформации торцовых фрез

Приборы для измерения деформаци

Приборы для измерения деформаци для измерения перемещений Характеристики

Приборы для измерения деформаций ползучести

Приборы для измерения малых деформаций

Результаты натурных измерений деформаций, давлений и вибраций на гидротурбине Волжской ГЭС им. В. И. Ленина

Сетки — Изготовление электроискровым накатные для измерения деформаций

Способность разрешающая при измерении осевой деформации. Strain resolution

Съемные тензометры для измерения остаточных деформаций

Тарировка аппаратуры для измерения деформаций

Тарировка аппаратуры для измерения покрытий для исследования деформаций

Тензометры Аистова для измерения остаточных деформаций

Тензометры для измерения продольных, поперечных и угловых деформаций

Установки двухканальные катодно-осциллографические для трехканальные ПЭТ-ЗВ для измерения деформаций

Устройства для автоматической записи для измерения поперечных деформаций

Электрические методы измерения деформации

Электротензометрирование при измерении деформаций внутри деталей



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте