Поток неравномерный

В потенциальном и винтовом потоках невязкой жидкости удельная энергия распределена равномерно по всему потоку. В потоке же вихревом (кроме винтового) удельная энергия распределена по потоку неравномерно и сохраняет постоянное значение лишь на каждой линии тока и вихревой линии в отдельности. [c.58]

Неравномерное распределение плотности теплового потока. Неравномерное распределение плотности теплового потока в тепловыделяющей сборке стержней по длине и сечению последней оказывает влияние на величину дкр. Если плотность теплового Потока неравномерна по длине г и радиусу г и выражается за- [c.80]

Сорванные капи могут неравномерно распределяться по сечению парового потока. Неравномерность распределения обусловлена как процессом срыва, так и процессами, идущими в совокупности капель, движущихся в паре. [c.105]

Анализу процесса излучения при неравномерном температурном поле посвящен целый ряд работ [Л. 197, 79, 193, 139, 62, 51, 52, 57, 97, 28, 87, 186, 187, 192 и др.]. Неравномерность температурного поля в поперечном сечении потока газов определяется рядом факторов, к числу которых можно отнести объемность излучения потока газов соотношение и уровень температур газов и твердых тел, ограничивающих газовый объем эмиссионные характеристики потока газов характер поля тепловыделения в факеле конфигурация факела и относительная его ориентация в топочном объеме аэродинамическая структура газового потока. Неравномерность температурного поля вдоль потока газов также определяется многими факторами, к числу которых можно отнести характер поля тепловыделения по длине факела темп изменения температуры нагреваемых изделий по длине печи соотношение температур газов и поверхности нагрева и др. Учет всех этих факторов представляется весьма сложной задачей. [c.354]

Если в потоке неравномерно распределены какие-либо примеси, температуры, скорости и тому подобные качества , отличающие одни точки потока от других, то вихри перемещаются из точек, обогащенных этими качествами , в точки обедненные, переносят эти качества , выравнивая их по потоку. [c.592]

В случае неоднородного поля скоростей сдвиговых деформаций относительное изменение поверхности раздела включений ингредиента с основным компонентом в различных материальных слоях стационарного потока неравномерно. Общий результат смесительного воздействия в этом случае целесообразно оценивать среднемассовым значением s/Sq. [c.133]

Расчет с использованием более точен, так как учтены проскок пыли через неактивные зоны электрофильтра, унос частиц при встряхивании электродов, неоднородность поля концентраций пылегазового потока, неравномерности газораспределения, полидисперсность частиц и другие факторы. При отсутствии экспериментальных данных расчет [c.271]

Неравномерное движение характеризуется тем, что семейство линий тока уже не представлено параллельными прямыми. Площади живых сечений и средние скорости могут быть переменными по длине потока. Неравномерное движение может быть ускоренным или замедленным. [c.74]

Исследования показали экономическую целесообразность перевода блоков сверхкритического давления при частичных нагрузках на пониженное (докритическое) давление. Основным лимитирующим фактором в этих режимах становится неустойчивость движения пароводяной смеси в испарительной части тракта. Кроме того, возникают трудности, связанные с пульсацией потока, неравномерной раздачей двухфазной среды в коллекторах. [c.228]

В схемах [174] (рис. 156, е, ж) применен принципиально иной метод гидродинамической разгрузки упорного подшипника Здесь в зоне ротора искусственно создается (за счет сужения потока) неравномерное поле статического давления так, что равнодействующая сил давления направлена навстречу потоку. Осевая неравномерность поля статического давления обеспечивает таким образом движение ротора против потока. Для обеспечения равновесия ротора необходим регулятор положения, создающий силу в направлении потока в крайнем левом положении ротора. В схеме (рис. 156, е) в этом положении ротор запирает сужающее устройство и силами скоростного напора отодвигается вправо. В схеме (рис. 156, ж) аналогичный эффект достигается за счет неравенства наибольшего диаметра переднего обтекателя и диаметра юбочки ротора. Последняя схема широко используется на практике и хорошо зарекомендовала себя. Разгрузка упорного подшипника положительно сказывается на характеристиках преобразователя, увеличивает его срок службы, но не снимает эффектов, связанных с биением и трением в радиальных подшипниках. [c.369]

Конструкция двухпоточных соосных редукторов (см. рис. 5.5) отличается еще большей сложностью, так как здесь должно быть предусмотрено устройство для выравнивания нагрузки между потоками. Неравномерное нагружение потоков вызывается отклонениями от правильного взаимного углового положения колес, в результате которого зубья колес одного потока вступают в зацепление раньше зубьев колес другого потока. Величина неравномерности зависит как от величины отклонения, так и от упругости системы зубчатые колеса — вал. Существует несколько способов выравнивания нагрузки по потокам. [c.122]

Если через какую-нибудь точку потока провести перпендикулярно линиям тока поверхность N (рис. П. 8), то получим сечение пп, заключающееся в пределах потока это сечение также называют живым сечением, но уже потока. Распределение скоростей в потоках неравномерно, поэтому линии токов в них не [c.61]

Поскольку распределение скоростей в потоках неравномерно, линии тока в них не строго параллельны друг другу и живые сечения вообще представляют собой криволинейные поверхности. Но так как любой бесконечно малый элемент ( со этой поверхности есть нормальное поперечное сечение соответствующей струйки, поток можно рассматривать как сумму отдельных элементарных струек. [c.61]

Учет гидродинамических эффектов, как было показано в [12], приводит к существованию реальных условий, при которых нарушается устойчивость стационарного состояния и малые флуктуации скорости V переводят систему в новое стационарное состояние, характеризующееся наличием пространственных структур. Примером последних являются ячейки Бенара в конвективных потоках неравномерно нагретого слоя жидкости. Одновременно, как оказалось, существуют условия, при которых возможно возникновение временных структур, представляющих собой упорядочение процессов во времени. Таким примером являются периодические или квазипериодические режимы течения химических реакций. [c.124]

Живое сечение потока — поверхность, проведенная нормально к линиям тока и находящаяся внутри потока. Поскольку распределение скоростей в потоках неравномерно, линии тока в них не [c.47]

Значительные осложнения возникают также в результате неравномерного нагрева жидкости и порождённых им конвекционных потоков. Неравномерный нагрев жидкости часто вызывается колебаниями кварцевой пластинки, поэтому можно рекомендовать включать кварц лишь на короткие промежутки времени и фотографировать с возможно малой экспозицией. Коэффициент поглощения ультразвука можно определить также, воспользовавшись тем, что при малых амплитудах ультразвуковых колебаний, при которых в диффракционной картине наблюдаются только спектры первого порядка, между освещённостью изображения ультразвукового поля, полученного по методу тёмного поля, и интенсивностью звука существует линейная зависимость [316, 317]. Измерение освещённости ультразвукового поля производят или с помощью фотоэлемента или же посредством фотографирования с последующим фотометрированием. Фотометрирование производят, сравнивая освещённость ультразвукового поля с освещённостью поля зрения, на которое наложен ступенчатый [c.93]

В проекте реактора ВГР по принципу одноразового прохождения активной зоны шаровыми твэлами мощностью 500 МВт с уран-плутониевым топливным циклом приведены данные по температуре газа и топлива активной зоны с профилированием тепловыделения и без профилирования. Оптимальная концентрация— рс/рм=350, средняя объемная плотность теплового потока в зоне — 5 кВт/л. Активная зона высотой 568 см и диаметром 473 см окружена графитовым отражателем толщиной 40 см сверху, 150 см снизу и 100 см сбоку и заполнена шаровыми твэлами диаметром 60 мм. Применение двух зон с разным обогащением снижает радиальную неравномерность и повышает температуру гелия на выходе из реактора от 810 до 950° С. [c.21]

В реакторе ВГР с шаровыми твэлами можно использовать и другой способ уменьшения радиальной неравномерности. Если организовать в активной зоне два потока твэлов с одинаковым [c.22]

Объяснение влияния концентрации простой неточностью в определении числа Рейнольдса, которое учитывает уменьшения относительной скорости частицы, недостаточно. На рис. 5-8 пунктиром нанесена линия, которая показывает, что падение Ub. /чв в изученных условиях весьма невелико. По-видимому, основной физической причиной снижения истинной интенсивности теплообмена с увеличением концентрации может явиться нарастание стесненности движения частиц. Помимо ранее отмеченных следствий этого явления, следует также указать на возможное нарушение поля концентрации на возрастание неравномерности обтекания частиц на эффект выравнивания частицами поля скоростей потока, возможное гашение его турбулентности. Что касается перекрытия вихревого следа одной частицы другой, то это также является следствием нарастающей с увеличением р стесненности. [c.171]

О температурной неравномерности компонентов потока [c.193]

Бесшлаковочный режим, установленный расчетным подбором оптимальных факторов, обусловливающих процесс шлакования, следует рассматривать как условное понятие, так как практически осуществить его не всегда возможно вследствие полидисперсности частиц в потоке, неравномерности полей температуры, концентрации и скоростей в реальной топке. Однако предварительный расчет позволяет ориентироваться, в каком направлении надо изменять те или иные режимные параметры (повышать или понижать тонину помела, увеличивать или уменьшать скорость потока и т. д.) с целью уменьшения шлакования поверхностей нагрева. [c.20]

Поверхностью осаждения будет являться поверхность стен камеры (t Dx), с 1Которой частицы будут скатываться в нижнюю ее часть, откуда и должны удаляться. При необходимости длину рабочего пространства рассчитывают так, чтобы частицы заданного размера на протяжении длины х не успевали сепарироваться. Как указывалось, поле давлений по Поперечному сечению рабочей камеры, где движется (вращающийся поток, неравномерно и давление возрастает от центра к периферии, в то время как скорость вращения возрастает от периферии к центру, достигая максимального значения на поверхности центральной зоны. [c.393]

ВИДНО, что распределение падающих лучистых потоков неравномерно, максимум излучения располагается в головной части топки. При снижении нагрузки парогенератора максимум излучения смещается в сторону горелок. При нагрузке 50% и а = 2,0 максимальный поток на относительной высоте топки LID = = 0,44 составляет 500-10 ккал/м -ч, при нагрузках парогенератора 102 и 103 т/ч и а = 1,2 и 1,08 — соответственно 650 10 и 750 ккал/м -ч. При номинальной нагрузке парогенератора D = 119,5 т/ч зафиксирован максимальный падающий тепловой поток 850-10 ктл1м -ч. Заметим, что приведенные величины тепловых потоков не учитывают конвективной составляющей теплообмена, которая в высокофорсированных топках равна 10—20%. [c.225]

Такова теоретическая оценка интенсивности гидроабраз ив-ного износа. В действительности же износ рабочих органов гидравлических машин осложнен наличием многих дополнительных факторов, для определения которых в настоящее время нельзя подобрать точные математические зависимости. Непрерывное изменение и пульсация скоростей и давлений при протекании воды через элементы проточной части машины, разделение течения на несколько отдельных потоков, неравномерное распределение скоростей по сечениям, наличие резких поворотов, неоднородность состава взвешенных частиц, переменные режимы работы — все это чрезвычайно осложняет действительную картину гидроабразивного износа. [c.74]

С увеличением скорости потока от АО наблюдалось возрастание тепловых потоков q и коэффициентов теплоотдачи а. Однако наряду с этим в отличие от запыленных воздушных потоков неравномерность полей <7 и а в запыленных паровоздушных потоках практически не уменьшалась, по крайней мере в диапазоне изменений скорости потока 1,6—2,24 Mj eK. Причины этого явления разъясняются ниже. [c.357]

Как показывают эксперименты, при отсутствии суш,ественной закрутки потока неравномерность поля статических давлений всегда оказывается меньше, чем иеравномерность поля полных давлений. Поэтому неравномерности полей ia и р тесно связаны друг с другом, причем в зонах с пониженным значением с а одновременно оказывается пониженным и полный напор воздушного потока. [c.160]

В экранах котла плотность теплового потока неравномерна по периметру и высоте топки. Эта неравномерность характеризуется коэффициентами неравномерности обогрева стенок топки Г1ст, экрана по высоте т]в и контура по ширине. При этом тепловой поток данного участка контура определяется по формуле [c.226]

При выводе уравнений теории малых возмущений предполагалось,, что при малых значениях е величина возмущений скорости тоже мала сравнительно со скоростью невозмущенного потока. Однако,, если профиль с любым сколь угодно малым значением е обтекается дозвуковым потоком, то на профиле в общем случае имеются две критические точки, в которых скорость обращается в нуль. Возмущение скорости вблизи этих точек сохраняется конечным при е —> 0 так что дозвуковое течение около профиля стремится при е— 6 к однородному потоку неравномерно в окрестности передней и задней критических точек профиля возмущения скорости не малы. То же справедливо и при сверхзвуковом обтекании затупленного впереди профиля, когда в дозвуковом потоке за отсоединенным скачкохм уплотнения имеется критическая точка на поверхности профиля. Поэтому в таких случаях при использовании метода малых возмущений следует ожидать появления в некоторых точках особенностей распределения параметров течения. При сверхзвуковом обтекании заостренных впереди профилей критической точки на профиле нет и стремление к предельному однородному течению при е—-О будет равномерным. [c.353]

Опытами установлено, чтокритические тепловые потоки при неравномерном по длине трубы теплоподводе качественно подчиняются тем же закономерностям, что и при равномерном распределении теплового потока. Локальные значения величин тепловых потоков при умень-шающемся теплоподводе ниже, а при увеличивающемся выше, чем при равномерном теплоподводе. Установлена прямая зависимость 9кр.лок АК). Приводятся эмпирические зависимости для оценки влияния на критические тепловые потоки неравномерности теплоподвода. Таблиц 3. Иллюстраций 3. Виблиогр. 5 назв. [c.161]

Очевидно, что при малых вариациях угла наклона контура сонла число Маха можно определить по соотношению (1.150), которым для этой цели можно пользоваться и в осесимметричном случае. Соотношения (1.153) можно применять для приближенного определенпя параметров на жестких стенках даже и в том случае, когда в выходном сечении сопла поток неравномерный. Прп этом в (1.153) вместо аэ нужно брать значение, вычисленное но одномерной теории. [c.54]

Для неустано11иви]егося потока вязкой жидкости необходимо учесть си1 е неравномерность распределения скоростей и потери напора, следовательно, уравнение (1.160) будет иметь вид [c.137]

Особенность этих-реакторов — бесканальная активная зона, образованная графитовой кладкой, и коническая конфигурация нижнего отражателя — пода с одним центральным каналом выгрузки шаровых твэлов, заполняющих собственно активную зону. И опытный, и промышленный прототипы энергетического реактора выполнены по одной топливной схеме с многократной перегрузкой шаровых твэлов, вызванной существенной неравномерностью скоростей прохождения активной зоны шаровыми твэлами при наличии только одной выгрузки. В настоящее время этот существенный недостаток конструкции подробно обсуждается специалистами [18]. Предложены мероприятия, связанные с усложнением конструкции, но позволяющие обеспечить более равномерное продвижение всех шаровых твэлов и осуществить принцип одноразового прохождения активной зоны. Как указывалось выше, это даст возможность получить большие объемную плотность теплового потока и глубину выгорания и более высокую температуру гелия на выходе из реактора. [c.17]

Неравномерность распределения тепловыделения по высоте и радиусу активной зоны с шаровыми твэлами, особенно в варианте бесканальной активной зоны, существенным образом сказывается на температуре топлива и, следовательно, на объемной плотности теплового потока и энергонапряженности ядерного топлива. [c.18]

Полученные выражения согласуются с критериальным уравнением (6-3). В отличие от последнего зависимости (6-7) и (6-8 ) непосредственно указывают (с учетом исходных допущений) по крайней мере на три важнейших обстоятельства 1) интенсивность теплообмена с потоком газовзвеси выше, чем с чисто газовым потоком 2) относительное приращение интенсивности ANun/Nu прямо пропорционально отношению коэффициентов аэродинамического трения т/ и отношению коэффициентов неравномерности (скольжения) компонентов по скорости и температуре если в общем случае то ANun/Nu пропорционально концентрации твердого компонента в степени л 1 3) относительное приращение интенсивности теплообмена прямо пропорционально отношению теплоемкостей компонентов Ст/с. [c.185]

Для равноплотных дисперсных потоков (рт = р) получим, что 1 ф = 0, <р , 1 и Хт = Т, т. е. частицы без скольжения по скорости повторяют движение жидкости и. периоды поперечных пульсаций компонентов потока совпадают. При tTтемпературная неравномерность ф = г т/ <1 (при нагреве потока) и l (при охлаждении). [c.194]

Однако закон Бугера Бера, определяющий перенос лучистой энергии, приложим лишь к таким поглоп ающим средам, в которых переизлучение незначительно, а распределение температуры но объему газа равномерно. Тогда очевидна неправомерность использования такого метода применительно к потокам газовзвеси (кроме слабо запыле шых), к флюидным потокам, а также к падающему, псевдоожиженному и плотному слою, где невозможно игнорировать переизлучение, рассеивание и неравномерность поля температур частиц. Можно полагать, что использование методики, основанной на выражениях (8-24), (8-26), приводит в подобных случаях к завышению ал, так как, помимо игнорирования нереизлучения и рассеивания энергии, молчаливо предполагается, что все частицы одинаково (или примерно так же, ка в котельных газах, характерных весьма незначительной запыленностью) видят стенки канала, обладая одинаковой по сечению трубы температурой. Характерно, что доказательство неправильности таких позиций содержится в самой работе [Л. 230]. Здесь при проверке показаний термопар выявлено, что для незапыленного воздуха различие, вызванное излучением стенок в показаниях термопар диаметром 0,1 0,3 и 0,5 мм, составляло 100— 150° С, а в потоке газовзвеси — всего лишь +5° С. Таким образом, имела место практически полная тепловая экранировка спая термопар частицами. [c.268]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...