Поверхность торможения

Нераспространяющиеся усталостные трещины, являющиеся результатом специфических условий нагружения, наблюдаются в подступичных частях осей, подвергающихся изгибным нагружениям. Такие трещины, как правило, имеют начальный участок, расположенный под углом 70—75° к поверхности. Торможение этих трещин объясняют быстрым уменьшением в тонком поверхностном слое переменных касательных напряжений, которые обусловливают зарождение и начальный рост трещин. [c.41]

Такие поверхности называют поверхностями торможения. [c.259]

С дальнейшим ростом числа М полета увеличивается и число М за косым скачком. Если число М после первого косого скачка получается слишком высоким, целесообразно последующее сжатие потока осуществить еще в одном косом скачке, с тем чтобы снизить скорость перед замыкающим прямым скачком до приемлемых значений. В этом случае воздухозаборник получается трех-скачковым, имеющим два косых скачка и один прямой. Такая система скачков применима до чисел М полета, равных примерно 2,0—2,2. При еще более высоких числах М полета целесообразно применение поверхностей торможения с еще большим числом косых скачков. [c.260]

Для образования косых скачков используются осесимметричные или плоские поверхности торможения с изломами образующих. Интенсивность отдельных косых скачков и соответствующие им значения коэффициентов Ог зависят от выбора углов р, излома образующей поверхности торможения. При заданном числе М полета и заданном числе скачков уплотнения эти углы могут быть подобраны таким образом, чтобы коэффициент От достигал наибольшего возможного значения. Системы скачков, удовлетворяющие этому условию, получили название оптимальных. [c.260]

Таким образом, число косых скачков выбирается тем большим, чем выше число М. полета. Однако чем большее число косых скачков имеет воздухозаборник, тем сложнее профиль поверхности торможения. Возникают также трудности в обеспечении регулирования воздухозаборника на нерасчетных режимах его работы. [c.260]

Это может быть сделано на всей поверхности торможения или (практически) на некоторой ее части. [c.261]

Входные устройства по форме поверхности торможения подразделяются на плоские и пространственные (обычно осесимметричные). У воздухозаборников первого типа поверхности торможения сверхзвукового потока выполняются состояш,ими из ряда плоских панелей, устанавливаемых под углом друг к другу, образующих ступенчатый клин (рис. 9.8, а). В поперечном сечении плоские воздухозаборники обычно имеют форму прямоугольника, а переход от прямоугольного сечения к круглому осуш,ествляется на дозвуковом участке канала, соединяюш,ем воздухозаборник с двигателем. [c.261]

У осесимметричных входных устройств поверхность торможения получают обычно сопряжением нескольких конических поверхностей, образующих в совокупности ступенчатый конус (рис-9.8,6). Скачки уплотнения в этом случае возникают в местах излома образующей ступенчатого конуса. Внутренний канал в сверх- [c.261]

В плоском течении все косые скачки являются прямолинейными, а линии тока представляют собой ломаные, состоящие из отрезков прямых, параллельных образующей поверхности торможения. У осесимметричного воздухозаборника характер течения более сложен. [c.268]

Дальнейшее течение воздуха во внутреннем канале сопряжено с возникновением значительных потерь, обусловленных вязкостным трением и отрывом потока от поверхности торможения в районе горла. Рассмотрим этот вопрос подробнее. [c.270]

На рис. 9. 12 показана схема течения при наличии пограничного слоя и зоны его отрыва. Как видно, у поверхности ступенчатого конуса (клина) и обечайки образуются пограничные слои, которые быстро нарастают по длине. В местах образования скачков происходит повышение давления. Оно передается по дозвуковой части пограничного слоя против потока, что приводит к его утолщению. В местах вздутия пограничного слоя возникают дополнительные скачки уплотнения. Наконец, вблизи горла в месте резкого поворота потока происходит его отрыв от поверхности торможения. [c.271]

С другой стороны, принимают специальные меры по удалению образовавшегося пограничного слоя. Для этого на поверхностях торможения за вторым и последующими косыми скачками выполняют перфорацию (ряды мелких отверстий) или щели для слива пограничного слоя. Иногда выполняют кольцевую щель для отсоса пограничного слоя в районе горла (см. рис. 9. 12). Слив пограничного слоя увеличивает коэффициент От воздухозаборника, что обеспечивает рост тяги двигателя. При этом улучшается структура потока на выходе из воздухозаборника и увеличивается запас его устойчивости, хотя имеются потери в расходе воздуха, что требует учета. [c.273]

Расчетная схема сверхзвукового входного устройства внешнего сжатия дана на рис. 9. 13. Подробное изложение его газодинамического расчета дается в специальной литературе. Здесь рассматриваются только некоторые основные положения, учитываемые при обосновании выбора отдельных углов р, излома поверхности торможения и угла рс=2рг. [c.274]

В таких условиях течение воздуха вдоль поверхности торможения характеризуется наличием высоких положительных градиентов давления, что может привести к отрыву пограничного слоя, увеличению размеров зоны отрыва потока за горлом, увеличению степени неравномерности и нестационарности потока в канале и на выходе из воздухозаборника. Для воздухозаборников со сверхзвуковым течением на входе это приводит к необходимости увеличения угла Роб. вн во избежание появления выбитой головной волны, что в свою очередь вызывает увеличение внешнего сопротивления обечайки. Поэтому в реальных конструкциях воздухозаборников в расчетных условиях его работы выбирают Рс<Рс. опт- [c.276]

Наибольший коэффициент расхода при заданном числе М полета, меньшем расчетного, зависит от пропускной способности системы скачков. В плоском течении он может быть легко найден построением проходящей через точку 3 линии тока 1 —2 —3, эквидистантной поверхности торможения 1—2—3 (см. рис. 9. 18). Далее определяют площадь струйки тока, входящей во входное устройство Рн=ЬнЬ, где Ь — ширина клина, и коэффициент расхода ф=/гн/Лвх- В осесимметричном воздухозаборнике поверхность тока также однозначно определяется из расчета сверхзвукового осесимметричного течения, хотя построение этой поверхности осуществляется значительно сложнее, чем в плоском, течении. [c.279]

Заметим, что при значительном снижении числа М полета отдельные углы поверхности торможения оказываются большими предельных. Тогда возникает головная волна, которая вначале появляется у последней ступени поверхности торможения. При даль- [c.279]

При уменьшении Мя косые скачки располагаются более полого (рис. 9.24,6), что обеспечивает возможность движения головной волны против потока в некотором диапазоне чисел М полета без разрушения косых скачков, а уменьшение интенсивности головной волны снижает вероятность отрыва потока с поверхности торможения. Поэтому с уменьшением Мн запас устойчивости повышается. [c.288]

Взаимодействие скачка с пограничным слоем может дать пуль-сационный режим течения не только в конце внутреннего канала, но также и на поверхности торможения в местах образования косых скачков или прямого скачка при достаточно развитом пограничном слое. [c.289]

Существует большое количество различных способов регулирования сверхзвуковых входных устройств. Основными из них являются изменение величины площади горла, осевое перемещение поверхности торможения или изменение углов наклона ее образующей, изменение площади входа (угла наклона обечайки), применение различных средств перепуска воздуха. [c.293]

Регулирование плоского входного устройства. Схема такого воздухозаборника показана на рис. 9.31. Поверхность торможения воздухозаборника образована двумя плоскими панелями 1 и 2. Панель 1 первой грани клина, составляющая угол Pi с направлением полета, обычно выполняется неподвижной. К ней присоединяется на шарнирах одна или несколько подвижных панелей, образующих продолжение поверхности торможения и переходящих далее в стенку внутреннего канала. В рассматриваемой схеме панель 2 служит второй гранью клина, которая с первой [c.296]

Поверхность торможения 259 Помпаж входного устройства 286 [c.309]

Исследование ряда характерных электродных процессов показало, что сопоставление кинетики электродного процесса при наличии или отсутствии непрерывного обновления поверхности металлического электрода позволяет дать количественную оценку степени торможения электродного процесса отдельными его ступенями. Торможение электродного процесса от тех ступеней, скорость которых определяется адсорбцией или образованием защитных пленок, устраняется при непрерывном обновлении поверхности электрода. Наоборот, торможение ступеней, зависящих от процесса передачи зарядов, не снимается при обновлении поверхности. Торможение электродного процесса от диффузионных ограничений (концентрационная поляризация) также устраняется обновлением поверхности, но в данном случае (в отличие от адсорбционных ограничений) достаточно и энергичного перемешивания, без механической зачистки поверхности. [c.72]

Большое распространение получили электродвигатели, снабженные однодисковым тормозом с одной или двумя поверхностями торможения. В качестве тормозного диска используется или специальный диск, укрепленный на валу электродвигателя, или диск вентилятора специальной конструкции. При малых значениях тормозных моментов применяются тормоза с одной тормозной поверхностью, обладающие компактной конструкцией и удобным регулированием тормозного момента, но создающие при торможении аксиальное давление на подшипники вала электродвигателя. Многодисковые встроенные тормоза применяются реже, чем однодисковые, из-за ухудшенных условий теплоотвода от поверхностей трения. [c.250]

Для чувствительности механизма регулирования при соединении и торможении поверхности торможения должны быть отшлифованы, трущиеся поверхности должны быть смазаны и не должны заедать, а опорное давление р должно быть незначительно. Желательно также, чтобы было > 1 м/сек. Величина р зависит от размера допускаемого изнашивания. Для кожи, пробки и тонкого листового металла р = 0,5 до 1 кг см для толстостенного металла и дерева для р допускается от 3 до 6, а для волокнистого асбеста в тормозах при малой продолжительности до 20 кг/см Но при значительном V для понижения удельной работы трения и уменьшения изнашивания останавливаются на меньших значениях р. [c.494]

Условие 1) для удержания груза при конической поверхности торможения [c.713]

Разжимное- приспособление служит для такого распределения усилий на тормозные колодки, которое обеспечивает равномерную механическую и термическую нагрузку на поверхность торможения. [c.510]

Накладки обычно приклепываются к барабану или приклепываются к металлу. Отверстия для заклепок прокалываются в штампах или сверлятся с помощью быстрорежущих спиральных сверл и зенкеров. Приклепывание накладки должно производиться ударом, направленным от центра к периферии. После приклепывания накладку надо довести до требуемого диаметра путем обточки или шлифования. Концы накладок, особенно набегающие, должны быть снабжены фасками. На некоторых накладках делают поперечные канавки, чтобы облегчить прилегание к барабану и получить автоматическую очистку поверхностей торможения. [c.514]

Существует много разнообразных конструкций тормозных устройств с фрикционными элементами дискового типа (дисковые тормоза), коническими поверхностями торможения (конические тормоза) и с цилиндрическими поверхностями торможения, которые в свою очередь делятся на колодочные тормоза и ленточные тормоза. [c.105]

Общая поверхность торможения пластины 1363 [c.103]

Следовательно, расчет оптимальной системы скачков для заданного М состоит в определении величин углов наклона поверхностей торможения СОг и углов фронтов косых скачков Ог, которыми определяются о всех скачков оптимальной системы и, наконец, величины (ащ)тах- Остальные геометрические размеры оптимальной системы определяются на основании заданного расхода воздуха, фокусировки скачков на обечайке и уравнения неразрывности. [c.321]

Для того, чтобы компоновка входного устройства при изменении Мн и режима работы двигателя возможно меньше отклонялась от оптимальной, сверхзвуковые входные устройства делаются регулируемыми. Наиболее полное регулирование включает изменение углов (О установки поверхностей торможения, относительное осевое смещение обечайки и центрального тела, изменение проходных сечений или регулирование расхода воздуха перепуском, а также управление пограничным слоем. [c.324]

Влияние пограничного слоя на работу диффузора. Пограничный слой, нарастающий на поверхностях торможения увеличивает углы со и отклоняет скачки от расчетного положения. Взаимодействие пограничного слоя со скачками уплотнения приводит к их искажению и вызывает отрыв пограничного слоя (см. п. 15.6). Заторможенный в пограничном слое воздух, попадая [c.324]

Удельное давление на фрикционную накладку при максимальном торможении допускают 10—12 Kzj M . Иногда в сравнительных подсчётах долговечность фрикционных накладок оценивают удельной поверхностью торможения, т. е. по суммарной площади всех фрикционных накладок, отнесённой к тонне полного веса авто-мооиля. Для легковых автомобилей эта величина находится в пределах 500—70J M im для грузовых автомобилей и автобусов 325—450 M Im. [c.136]

Рассмотрим подробнее особенности работы входных устройств внешнего сжатия. Для этого обратимся к схеме течения газового потока в плоском трехскачковом воздухозаборнике (рис. 9. 11). Поверхность торможения этого воздухозаборника представляет собой двухступенчатый клин 1—2—3 с углами установки панелей Pi и 2- При их обтекании образуются косые скачки уплотнения 1—А и 2—А, в которых осуществляется торможение сверхзвукового потока. [c.268]

Если максимальное число М полета самолета относительно невелико и не превосходит 2,0—2,3, то в этом случае может использоваться схема воздухозаборника с головной волной и дозвуковой скоростью на входе во внутренний канал (см. схему I на рис. 9. 11,6). Для внутреннего потока головная волна играет роль замыкающего прямого скачка и ее наличие не приводит к сниженик>-коэффициента Овх, если она находится вблизи плоскости входа и не разрушает систему косых скачков. У поверхности торможения головная волна вследствие взаимодействия с пограничным слоем . нарастающим вдоль этой поверхности, образует .-образное разветвление, а ее периферийная часть уходит во внешний поток. Воздухозаборники такой схемы нашли широкое практическое применение для многорежимных маневренных самолетов, так как они имеют ряд эксплуатационных преимуществ. Их недостатком является то, что наличие головной волны вызывает снижение коэффи- [c.269]

Сложность картины течения на входе во внутренний канал воздухозаборника обусловлена наличием пограничного слоя, а иногда и отрыва потока на поверхности торможения. На схеме II показано течение с дозвуковой скоростью на входе во внутренний канал. Здесь у плоскости входа возникает скачок, близкий к прямому, который при взаимодействии с пограничным слоем дает Я-образное разветвление. Схема III соответствует сверхзвуковому втеканию потока во внутренний канал, в результате чего от внутренней поверхности обечайки отходит косой скачок, а за ним возникает мостообразный скачок. Во всех случаях разветвления скачков, вызванные наличием пограничного слоя, приводят к возникновению неравномерности потока и к сохранению за системой скачков местных сверхзвуковых зон. Во внешнем потоке в этих случаях головная волна не образуется, а возникает присоединенный косой скачок, интенсивность которого зависит от угла Роб. нар и числа М полета. При прочих равных условиях избыточное давление на внешней поверхности обечайки при косом скачке ниже, чем при головной волне, поэтому внешнее сопротивление воздухозаборника в схемах II и III оказывается меньшим, чем в схеме [c.270]

Сжатие во внутреннем канале этих воздухозаборников осуществляется в больщем числе скачков и при малом отклонении потока от осевого направления, что позволяет получить при Мн>2,0. .. 2,5 существенный выигрыш в коэффициенте Овх (рис. 9. 17). Однако такие воздухозаборники требуют отсасывания с поверхности торможения и из-области горла значительного количества воздуха (до 5—10%). На числах М полета, меньших 2,0, они начинают работать как воздухозаборники внешнего сжатия, чем и объясняется слияние кривых / и 2 на рис. 9. 17. [c.278]

Протяженность пологих ветвей хара1ктеристик значительно увеличивается при применении слива пограничного слоя, особенно при больших Мн, так как при этом уменьшаются размеры зоны отрыва потока с поверхности торможения-из-под разветвления головной волны. [c.292]

Изоэнтропный диффузор. В пределе, при бесконечно большом числе бесконечно слабых скачков уплотнения, можно теоретически представить плавное изоэнтропное сжатие сверхзвукового потока а=1. Изоэнтропное сжатие от Мн до М=1 представляет обращенное изоэнтропное расширение от М=1 до Мн. Поэтому контур поверхности торможения рассчитывается для каждого Мн по формуле (13.13), определяющей линию тока в течении Прандт ля—Майера (рис. 16.9, а). [c.323]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...