Линия вала

Прогибы и углы наклона упругой линии вала определяются методами, изложенными в курсе сопротивления материалов. Для простых случаев можно пользоваться формулами, приведенными в табл. 3.2, [c.59]

Силы, периодически изменяющиеся по величине или направлению, являются основной причиной возникновения вынужденных колебаний валов и осей. Однако колебательные процессы могут возникать и от действия постоянных по величине, а иногда и по направлению сил. Свободное колебательное движение валов и осей может быть изгибным (поперечным) или крутильным (угловым). Период и частота этих колебаний зависят от жесткости вала, распределения масс, формы упругой линии вала, гироскопического эффекта от вращающихся масс вала и деталей, расположенных на валу, влияния перерезывающих сил, осевых сил и т. д. Уточненные расчеты многомассовых систем довольно сложны и разрабатываются теорией колебаний. Свободные (собственные) колебания происходят только под действием сил упругости самой системы и не представляют опасности для прочности вала, так как внутренние сопротивления трения в материале приводят к их затуханию. Когда частота или период вынужденных и свободных колебании со- [c.286]

Прогибы и углы наклона упругой линии валов определяют обычными методами сопротивления материалов. Для простых расчетных случаев следует пользоваться готовыми формулами, рассматривая вал как брус постоянного сечения приведенного диаметра (табл. 16.9). [c.331]

Для того чтобы воспользоваться выражением (15.33), необходимо определить форму упругой линии вала. В первом приближении возьмем ту упругую линию, которую имеет вал при статическом нагружении его двумя заданными силами и собственным весом. Поскольку жесткость вала многократно меняется по его длине, определение упругой линии аналитическими методами, описанными в гл. IV, представляет значительные трудности. В таких случаях прибегают к графическому методу или к методу численного интегрирования. Последний в настоящее время является более употребительным. Воспользуемся им. [c.489]

Прогибы и углы наклона упругой линии вала определяют, решая дифференциальное уравнение упругой линии балки (см. 11.5). Для простых случаев следует пользоваться готовыми формулами для углов поворота 9 и прогибов у, приведенными в табл. 27.2. Найденные значения 0 и у не должны превышать допускаемых значений. [c.318]

Не меньшее значение имеет и угол наклона упругой линии вала 6 (угол поворота поперечных сечений) при изгибе, особенно для работы подшипников (при больших 0 может произойти защемление тел качения, повышается трение и нагрев). [c.517]

Проверка поперечной жесткости валов и осей сводится к сравнению прогибов / и углов наклона е упругой линии вала в местах посадки тех или иных деталей на опорах или, в некоторых случаях, их максимальных величин с экспериментально установленными допускаемы.ми значениями [/] и [ej [c.517]

Если при отсоединении нагнетательной линии вал насоса не вращается или вращается с остановками, сломались или заклинились элементы вытеснения, распределительное устройство или подшипники вала [c.143]

Если при отсоединении нагнетательной линии вал насоса вращается нормально, режим работы превысил максимально допустимый при несоответствии защиты привода насоса гидравлической защите системы [c.143]

Расчет валов на жесткость выполняется для ограничения деформаций изгиба и кручения. Существуют эмпирические зависимости допускаемых прогибов / и углов наклона 0 упругих линий валов. Для валов / (0,0002 -ь 0,0003) L (L — расстояние между опорами вала). В месте установки зубчатого колеса (0,01 -г- 0,03) т (т — модуль зацепления). Угол взаимного наклона валов под зубчатыми колесами 0 0,001 рад. В подшипнике скольжения 0 0,001 рад, в радиальном шарикоподшипнике 0 < 0,01 рад. Углы закручивания ф длинных валиков и хо- [c.276]

Искажение линии вала, вызванное этими отклонениями в опорах, и изменения прогибов под силами, показаны на рис. VII.6, б. Значения дополнительных прогибов можно определить, если принять, что зависимость между ними и отклонениями опор является линейной, тогда можно записать [c.203]

Порядок расчета вала на прочность. При составлении расчетной схемы вала подшипники заменяют расчетными опорами, размещая их в средних плоскостях цапф (иногда, учитывая форму упругой линии вала, опорную точку смещают на 2/3 длины подшипника, считая от его внешнего края). Затем при статически определимых валах находят реакции опор, рассматривая вал с укрепленными на нем деталями как одно твердое тело, находящееся под действием сил, возникающих в кинематических парах. Далее строят эпюры крутящих и изгибающих моментов. [c.379]

Предполагая, что подобное равенство имеет место и для многодискового ротора, можно относительно просто графоаналитическим методом найти я, - Частота собственных изгибных колебаний определяется по методу Рэлея, в основу которого положено условие равенства максимальных значений потенциальной и кинетической энергии ротора во время изгибных колебаний. При этом предполагается, что кривая прогибов при колебаниях имеет форму упругой линии вала под действием сил тяжести. [c.294]

Рис. 22.7. Углы наклона сечений вала 1 — упругая линия вала

Для большей наглядности полученных результатов рассмотрим Численный пример. Он поможет более четко установить понятие формы упругой линии вала, вращающегося на нелинейных опорах, а также показать зависимость формы вала от его угловой скорости вращения. [c.120]

Еще более интересными являются расчеты форм упругой линии вала при различных скоростях вращения. Представляется, что за эту форму следует принимать выражение, стоящее в квадратных скобках в формуле (111. 12). [c.121]

Полученные в данном примере графики наглядно показывают основные свойства упругих линий вала, имеющих нелинейные граничные условия [c.121]

Из фиг. 61 видно, что действие первого пролета на второй проявляется через опорный момент. Поэтому первый пролет создает на той же опоре второго пролета упругую заделку относительно угловых перемещений. Жесткости слева и справа на опоре будут равны по абсолютной величине, но будут противоположного знака (при упругой линии вала, изображенной на фиг. 61) [c.138]

Уравновешивание осуществлялось установкой на дисках грузов, динамические моменты которых пропорциональны ординатам упругой линии вала при колебаниях по соответствующей форме. [c.249]

При попадании собачки во впадину колеса 1 (на рисунке сплошными линиями) валу 6 передается движение. При установке собачки на средней части зуба колеса [c.442]

Примером целевой модернизации является поточная линия валов и пальцев, где заводом применено приспособление токарно- [c.237]

Рис. 4. Упругие линии вала при вынужденных колебаниях от неуравновешенности

По уровню центруют с целью выверки цилиндров и корпусе подшипников с уклоном их осей в соответствии с линией валов. по струне — с целью расположения осей цилиндров и корпусов подшипников в одной вертикальной плоскости и обеспечения совпадения этих осей с продольной осью фундамента. [c.195]

При установке роторов положение линий валов проверяют и дополнительно корректируют центровкой валов по расточкам уплотнений и подшипников и по полумуфтам. [c.196]

Результаты проверки линий валов, центровки рабочего колеса по уплотнениям, центровки вкладыша по валу оформляют формулярами. Затем устанавливают лестницы, площадки, поручни, присоединения, трубопроводы с арматурой. Приборы устанавливают перед пуском агрегата. [c.257]

На рис. 21,1 вычерчен контур простейшей рамы и нанесены размеры для установки электродвигателя и коническо-цилиндрического редуктора. Под главным видом рамы размещают вид сверху. На этом виде сначала проводят осевые линии вала электродвигателя и соосно расположенного с н им входного вала редуктора. Затем изображают отверстия в лапах электродвигателя 3 и в редукторе йр, координаты их расположения С Ср. [c.312]

Жесткость валов, вращающихся в не-самоустана вливающихся подшипниках скольжения, должна быть достаточной, чтобы обеспечить необходимую равномерность распределения давления по длине подшипников. Расчет валов и подшипников в совместной работе при рассмотрении задачи как контактной и как гидродинамической приводится в специальной литературе. Применяют также упрощенные расчеты, в которых допустимый угол упругой линии вала в опоре (в радианах) выбирают равным минимальному диаметральному зазору в подшипнике, деленному на длину подшипника. Эти расчеты не могут считаться достаточно обоснованными, так как контактные деформации и упругие углы поворота корпусов соизмеримы с зазорами в подшипниках. [c.331]

Существуют эмпирические зависимости допустимых прогибов и углов наклона упругих линий валов. Угол взаимного наклона валов под зубчатыми колесами должен быть меньше 0,001 рад, угол наклона вала в радиальном шарикоподшипнике до 8, в радиально-упорном с углом контакта 12° и 26° до 6 и 5, в цилиндрическом роликоподшипнике с короткими роликами без бомбины до 4, с бомбиной [c.331]

Для определения коэффициентов влияния мысленно прикладываем в точке закрепления первой массы единичную силу в направлении положительного отсчета координаты /i при тако нагрузке ординаты упругой линии вала в точках расположения масс равны соответственно ап и а й аналогично находятся коэффициенты ai2 = tt2i и 22- Вычисление производится способами, рассматриваемыми в теории изгиба балок. Далее предполагается, что коэффициенты влияния известны. [c.576]

Пример 164. Диск массы т насажен на упругий невесомый вал, причем центр тяжести диска находится на осевой линии вала в точке О, расно-тоженной на расстояниях а и й от опор вала (рис. 459, о). Определить свободные колебания диска, учитывая его повороты при изгибе вала. Момент [c.578]

Поперечные колебания, подобные колебанию струны, возникают при наличии несбалансированных масс и искривлении линии вала. Возможны нескольк форм поперечных колебаний, или гармоник, зависящих от числа и расположения опор и схемы нагружения вала. В случае, показанном на рис. VII.6, а, представлены первая (/) и вторая II) формы. Как показала практика, для жестких валов гидротурби при приближенных расчетах можно ограничиться первой формой собственных колебаний, имеющей наименьшую частоту и наибольший период Т = 1/(0. [c.201]

На поверхности очень хрупких изломов могут наблюдаться линии Валь-нера, представляющие собой системы пересекающихся искривленных параллельных ступенек (рис. 22). Линии Вальне-ра образуются вследствие взаимодействия фронта трещины н фронта упругой волны, отраженной от какого-либо дефекта или препятствия для развития разрушения. Макроскопические линии Вальнера практически наблюдаются лишь в хрупких немс таллических материалах — органических и неорганических стеклах и т. п. Вместе с тем неровности в форме одной или нескольких окружностей, возникающие на изломе вследствие упругой ударной волны, наблюдаются не только на изломах хрупких аморфных тел, но и в металлах (рис. 23). [c.43]

В ряде случаев для снижения уровня местной и общекорпусной вибрации, обусловленной резонансными режимами продольных колебаний линии вало-провода, оказывается целесообразным применение специального устройства, получившего название резонансный преобразователь (РП) [1, 2]. При этом в процессе проектирования преобразователя возникает необходимость в подборе параметров его гидросистемы применительно к динамическим свойствам исходной механической колебательной системы валопровод—корпус судна. [c.96]

Рассмотрим вынужденные колебания гиросистемы в поле сил тяжести под воздействием неуравновешенности. Предположим, что статическая неуравновешенность создается точечными массами 01 ( oi i) и " 02 (" 02 " 2)5 расположенными на верхнем и нижнем роторах на расстояниях иГд от оси враш,ения их дисбалансы равны = т-оЛ и 63 = Возникновение динамической неуравновешенности обусловлено несовпадением касательных к упругой линии вала на его концах и осей симметрии сосредоточенных масс, причем углы между ними соответственно и щ. Ось 0- Xi подвижной системы координат OiX[y[Z] , неизменно связанной с ротором, совместим с вектором ei. Тогда комплексные силы Р , Рд и моменты Л/д в отличие от (1), (2), (8) и (9) будут [c.40]

Введем неподвижную систему координат xyz, оси которой на правим так, как это показано на рис. 1. Примем Y х) — прогиб осевой линии вала о — угловая скорость вращений ротора EI ж р — жесткость на изгиб и масса единицы длины вала — масса хвостовика А , q — его экваториальный и полярный моменты инерции — расстояние от верхней опоры до центра тяжести хвостовика — точечная масса упругой опоры т — масса твердого тела, закрепленного на нижнем конце вала А, С — его экваториальный и полярный моменты инерции с , кГ/см — жесткость упругих связей хвостовика с , кПсм — жесткость упругих опор Яз — угловые скорости прецессии (собственные частоты) оси ротора (s = 1, схз) Zj — абсциссы границ участков (г = О,. .., 3) статическую неуравновешенность ротора будем характеризовать смещением s центра тяжести нижней массы от оси вращения. Динамическую неуравновешенность для простоты рассматривать не будем. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...