Коэффициент вязкого

Здесь J, J, — моменты инерции демпфируемого объекта и гасителя с, с, — крутильные жесткости валов ft, — коэффициент вязких потерь при парциальных колебаниях гасителя Мд — амплитуда вибрационного крутящего момента, приложенного к диску демпфируемой системы. [c.288]

Если коэффициент вязкого трения достаточно велик (б > 1), то общее решение уравнения (2.23) записывается в виде [c.39]

Предположим, что коэффициент вязкого трения мал, сила сухого трения мало отличается от постоянной, т. е. предположим, что безразмерные величины [c.128]

Здесь /п — масса маятника, / — его длина, у — коэффициент вязкого трения, р — частота внешней силы, (ф) — подталкивающая сила. Функцию Е (ф) будем считать запаздывающей. Это значит, что изменение этой функции всегда опаздывает на постоянный отрезок времени At по отношению к соответствующему значению аргумента, при котором должно произойти изменение функции. Если бы запаздывания не было, го эта функция аппроксимировалась бы следующим образом [c.135]

В практически интересном диапазоне скорости относительного проскальзывания зависимость коэффициента вязкого трения ае от величины V скорости близка к линейной [c.169]

Р — коэффициент вязкого сопротивления (диссипативный коэффициент), зависящий от толщины слоя смазочного материала, его вязкости и размеров поверхности соприкасания. Направление силы трения определяется как и в случае сухого трения. [c.67]

Влияние сил вязкого трения. Если в кинематических парах трение приближается к жидкостному, то момент сил трения можно считать по приближенной формуле Л4т = Рф, где р — коэффициент вязкого сопротивления. Тогда уравнение движения принимает вид [c.116]

В модель, состоящую из двух элементов, входят пружина (упругий элемент) и элемент, обеспечивающий вязкое демпфирование. Как можно видеть из рис. 6.8, в рассматриваемых моделях указанные элементы соединяются последовательно и параллельно. Как известно, модель, в которой использовано последовательное соединение, служит для исследования ползучести. Рассмотрим модель с параллельным соединением элементов, полагая, что т) — коэффициент вязкого трения. Уравнение движения, соответствующее этой модели, имеет вид [c.152]

В этих уравнениях приняты следующие обозначения. Давления имеют цифровые подстроченные индексы порядковых номеров камер, а все элементы, разделяющие камеры с объемами F, имеют двойную нумерацию (по потоку), причем F — эффективная площадь мембран, К — жесткость пружины, М — приведенная масса, б — коэффициент вязкого трения, N — сила затяжки пружины при закрытом клапане, d — эффективный диаметр отверстия дросселя, S — эффективный дросселируемый зазор, R — газовая иостоянная, Т — абсолютная температура. [c.110]

F — площадь подвижного (чувствительного) элемента а — коэффициент вязкого трения К — жесткость упругого элемента. [c.116]

В общем случае связи могут быть упруговязкими и выражаться операторами KiJ = J - - r Jd dt, где — коэффициент вязкого трения. Если a J, — направляющие косинусы вектора, на- [c.8]

Если все коэффициенты вязкого трения тг]. . = 0, то уравнение (1-2) имеет действительные собственные значения +со . и Зп действительных собственных векторов Д, удовлетворяющих условию ортогональности Я" МЯ = о при кфт [c.10]

Если коэффициенты вязкого трения пропорциональны жесткостям с постоянным для всей системы коэффициентом цц, то уравнение (1. 2) можно преобразовать к виду [c.10]

В случае равенства коэффициентов вязкого трения (третий случай) уравнения (1. 15) и (1. 16) становятся одинаковыми и совпа- [c.23]

Если коэффициент вязкого трения является функцией координат системы, то второе слагаемое в уравнении (1. 22) не обращается в нуль при к 1, т. е. уравнение сохранения энергии удовлетворяется не для каждой формы колебаний в отдельности, а для всей системы в целом. Получить простые выражения для коэффициентов разложения в этом случае не удается. [c.25]

При свободных колебаниях системы с собственными частотами Рх и Ра уравнение (1. 30) определяет расширенное соотношение ортогональности для собственных функций у,, и у", которое при условии независимости коэффициентов вязкого трения от частоты совпадает с соотношением, полученным Фоссом [И]. [c.29]

Следовательно, в случае равенства коэффициентов вязкого трения соотношения ортогональности при растяжении и сдвиге такие же, как и для системы без демпфирования [c.29]

Сравним это уравнение с уравнением (90), в котором для общности будем считать, что вместо Q s mpt стоит Q i) видим, что тогда оба уравнения совпадают с точностью до обозначений. Следовате 1ьно, закон рассмот-репных выше механических колебаний и закон изменения заряда конденсатора аналогичны. При этом, сравнивая уравнения (90) и (101), найдем, что аналогами являются 1) для смещения (координаты) х — заряд q 2) для массы т — индуктивность L 3) для коэффициента вязкого сопротивления р, — омическое сопротивление R-, 4) для коэффициента жесткости с — величина 1/С, обратная емкости 5) для возмущающей силы Q — э. д. с. Е. [c.250]

A. Уравнение вязкого трения F=VIRm, где / м=1/А — аналог электрического сопротивления к — коэффициент вязкого трения. [c.68]

Во многих случаях допустимо пренебрежение всеми формами колебаний, за исключением одной нреобла-даюпц й. Такие объекты обычно моделируются системами с одной степенью сво-бод[>1 (рис. 10.5, а, б), имеющими массу т коэффициент унруг(кти с и коэффициент вязкого трения Ь. При возбуждении системы силой G(l) модуль динамической податливости имеет следующий вид [c.275]

Расширение частотного диапазона, в котором осуществляется динамическое [ ашение колебаний, может быть достигнуто также при рациональном использовании диссипативных свойств пружинно1 о одномассного гасителя. На рис. KJ.28 приведены амплитудно-частотные характеристики объекта (см, рис. 10.14,6) для различных коэффициентов вязкого трения р,. Здесь а — амплитуда. Для обеспечения максимального значения амплитуды остаточных колебаний следует подобрать затухание р, таким образом, чтобы в точках А [c.295]

Коэффициентом вязкого сопротивления назван коэффициент пропорциональности в выражении силы i сопротиЕлеппя относительному движению тел 1 ч 2 lk=—bv, где i —относительная скорость тела. [c.297]

I — главный центральный момент инерции, h — коэффициент вязкого трения, М — момент внешних сил. Пусть М = М (t 3) является известной функцией угла -ф поворота руля. При М = О установившийся угол ф зависит от начальных условий и может принимать согласно (4.46) любое значение ф = onst, т. е. при М = О судно обладает многообразием равновесных состояний. Создание одного устойчивого состояния равновесия, соответствуюш,его заданному курсу ф = О, возможно лишь посредством перемещения руля. Одной из простейших систем автоматической стабилизации курса является двухпозиционный авторулевой, при котором руль может находиться лишь в двух положениях -ф = создавая в каждом из них равные, но противоположно направленные моменты сил М = М . При этом положение руля за-ВИСИТ ОТ СОСТОЯНИЯ судна, т. е. является [c.105]

Рассмотрим схемудвух связанных маятников, (рис. 5.15). Пусть (р — угол отклонения первого маятника, г)з — угол отклонения второго маятника, и т., — массы соответственно первого и второго маятников, с — жесткость пружины, 7 и у" — коэффициенты вязкого трения, I — длина маятников, о — расстояние до точек крепления пружины. [c.155]

Коэффициентом вязкого сопротивления назван коэффициент пропорци альности в выражении силы сонротивлення отврсительному движению тел I я 2 R = —Ь чТ где v — относительная скорость тела. [c.305]

Заканчивая обсуждение вопроса о влиянии диссипативных сил, обратим внимание на то, что везде в этом разделе коэффициенты вязкого трения в шарнирах системы на рис. 18.97 предполагались одинаковыми. Изучение общего случая обнаруживает существенную зависимость эффекта дестабилизации малым трением от соотношения между этими коэффициентами ). В частности, если вязкое трение в шарнирах характеризуется разными коэффициентами Ь) и 2. то предельный переход 61 6j = onst ф 1 [c.448]

В случае отсутствия внешней нагрузки система, выведенная из состояния равновесия, будет совершать затухающие колебания, описываемые действительной частью экспоненциальной функции х=Хд ехр ( (1)х—п) t, где u)i=(p —тРуз — круговая частота колебания p = lm) f — собственная частота системы без трения n=4]l2m=b(xiJ2 r Xq — начальное перемещение массы 8 = = л1г]/ши)1 — логарифмический декремент колебаний. При малых коэффициентах вязкого трения ш —р, Ь=щ1тр=%г р1С. Добротность системы Q определяется отношением амплитуды силы инерции или сжатия пружины к амплитуде силы вязкого трения [c.18]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент вязкого : [c.339] [c.175] [c.278] [c.147] [c.171] [c.74] [c.169] [c.217] [c.218] [c.119] [c.573] [c.172] [c.48] [c.15] [c.102] [c.26] [c.27] [c.18] [c.20] [c.23] [c.27] [c.27] [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...