Токи реактивные

Основные методы измерения поверхностного заряда твердого металла и работы выхода электрона — соответственно метод дифференциальной емкости и метод контактной разности потенциалов (КРП). Эти методы интегральные, т. е. с их помощью измеряют величину электрического тока со всей поверхности образца в случае метода дифференциальной емкости — тока реактивной проводимости, а в случае КРП —тока термоионной эмиссии [c.176]

Сварочные трансформаторы в комбинации с дросселями на одном сердечнике. Принципиальная электромагнитная схема трансформатора рассматриваемого типа предложена акад. В. П. Никитиным. Магнитопровод трансформатора, помимо основного сердечника с первичной и вторичной обмотками собственно трансформатора (фнг. 78), имеет еще добавочный, на котором располагается реактивная обмотка (обмотка дросселя). Добавочный сердечник имеет подвижной пакет, перемещение которого при помощи винтового механизм.1 изменяет воздушный зазор 5 (фиг. 77) при регулировании режима. Минимальный зазор соответствует минимальному сварочному току. Реактивная обмотка обеспечивает также падающую внешнюю характеристику трансформатора. [c.235]

По заданному напряжению и и минимальному току реактивной нагрузки / ределяют значение индуктивного сопротивления л по формуле [c.527]

Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока холо стого хода) определяется по формуле [c.322]

Для исследования состояния поверхности металлических образцов и процессов адсорбции на ней, а также свойств окисных и защитных изоляционных пленок на поверхности металла применяют емкостно-омический метод (рис. 358). Емкость и сопротивление исследуемого электрода определяют компенсационным методом — подбором соответствующих величин емкости и сопротивления Rs на мостике переменного тока с осциллографом в качестве нуль—инструмента. В электрохимических исследованиях этот метод сочетают с поляризационным методом, измеряя импеданс (полное активное и реактивное сопротивление цепи переменного тока) при различных значениях потенциала исследуемого электрода (см. 166). [c.465]

При сварке на обратной полярности реактивное давление паров меньше, чем на прямой (так как U U ), и струйный перенос металла возникает при меньших силах тока. В. И. Дятловым определена, например, сила реактивного давления паров, действующих на каплю металла при сварке в среде СО2 проволокой Св. 08. Оказалось, что так же, как и сила давления паров на ванну, она пропорциональна квадрату сварочного тока [c.89]

Электрическая мощность реактивная Q lap вар Q = Ш sin ф (при переменном токе 5>Пф = 1) [c.108]

Мощность цепи переменного тока полная (ВА) S = Ul активная (Вт) Р = UJ os (р = г, реактивная (вар) ( = t// sin ф = Р tg ф. [c.113]

Теорема Эйлера находит широкое применение в гидравлике. На основании этой теоремы можно, например, найти давление воды на водопроводную трубу. Для этого нужно рассматривать воду в части трубы как часть трубки тока. Главный вектор поверхностных сил в этом случае складывается из реакций стенок трубы и гидродинамических давлений, приложенных в поперечных сечениях трубы к поверхности жидкости. Если определить гидродинамические давления непосредственным измерением, то теорема Эйлера дает возможность найти главный вектор реакций стенок трубы, а следовательно, и главный вектор давления воды на поверхность трубы. Это давление называется реактивным. [c.54]

В данном случае осуществлялся поиск минимального активного объёма машины Р 1 в пространстве параметров дискретного (числа эффективных проводников в пазу) и непрерьшного (индукции в воздушном зазоре) при ограничениях синхронного переходного реактивного сопротивления дЛ < 03, тока в обмотке якоря /д <5,11 А и в обмотке возбуждения 7 < 1,9 А. При дискретном изменении шаг по этому параметру кщ =2. Как видно из рисунка, метод покоординатного поиска, хотя и требует больших затрат на поиск экстремума по сравнению с методом градиента, позволяет в данных условиях установить более достоверно местоположение экстремума, поскольку реально параметр может быть равен в данном случае только 22. [c.162]

Поскольку угол ф мало отличается от я/2, эта величина не очень удобна. Потери в диэлектриках принято характеризовать углом б, дополняющим ф до я/2. Из рис. 8.15 видно, что отнощение активного тока к реактивному и есть тангенс угла б [c.303]

В диэлектриках с чисто электронной поляризацией (полиэтилен, полистирол, фторопласт и др.) диэлектрические потери очень малы tg6— (10- - 10 ). В этом случае tgS не зависит от температуры и частоты вплоть до 10 Гц. В диэлектриках с релаксационной поляризацией tg6 существенно изменяется с изменением Т и со. На основе анализа выражений для активного и реактивного токов, связанных с различными видами поляризации, можно получить информацию о вкладе того или иного механизма поляризации в диэлектрические потери. [c.303]

Рассмотрим линейный последовательный колебательный контур (рис, 4.9), в котором, кроме обычного омического сопротивления R, имеется отрицательное сопротивление / , обусловленное параметрической регенерацией кроме того, в контур вводится внешняя сила и = 0а os pt. Будем считать, что собственные колебания, вызванные начальными воздействиями внешней силы и механизма изменения реактивного параметра, через определенное время затухнут, и в системе останутся только регенерированные вынужденные колебания с частотой внешней силы. При резонансе амплитуда тока, как известно, равна [c.146]

Первые опыты по параметрическому резонансу производились в 30-е годы путем механического перемещения ферромагнитного сердечника внутрь катушки индуктивности колебательного контура. Используя нелинейную зависимость намагничивания сердечника от проходящего по вспомогательной обмотке тока, можно было и электрическим путем менять реактивный параметр контура. На этих принципах были построены тогде первые в мире параметрические машины (генераторы) Мандельштама и Папалекси. Однако из-за неизбежных больших потерь за счет петли гистерезиса и низких механических частот перемещения сердечника реализовать в те годы параметрическую регенерацию в диапазоне радиочастот для практических целей оказалось невозможным. [c.151]

Как отмечалось в 4.1, в консервативной нелинейной системе установление стационарной амплитуды характеризуется уменьшением до нуля величины вкладываемой энергии и реализуется за счет изменения средних значений нелинейных реактивных параметров (емкости или индуктивности). В диссипативной же системе достижение энергетического баланса и соответственно установление стационарной амплитуды происходит при отличных от нуля вложениях энергии и может осуществляться не только за счет эффективной расстройки системы, связанной с изменением среднего значения одного из реактивных параметров системы, но при наличии в возбуждаемой системе нелинейного затухания и путем изменения величины потерь. Если в возбуждаемой системе значения L и С не зависят от величин тока и напряжения, а эффективные потери растут с увеличением амплитуд колебаний быстрее, чем квадрат последней, что соответствует возрастанию величины R или нагрузки с увеличением тока (это весьма легко реализовать, например, за счет термических эффектов), то можно ввести в рассмотрение медленно меняющееся затухание и представить дело так, как будто с ростом амплитуды возбужденных колебаний увеличивается наклон прямой, проходящей через вершины областей неустойчивости, и области неустойчивости поднимаются вверх (см. рис. 4.3, б). Это будет происходить до тех пор, пока изображающая точка, ранее находившаяся внутри одной из областей неустойчивости, не окажется на ее границе, что будет свидетельствовать о наступлении энергетического баланса. [c.161]

Одноконтурный параметрический генератор с нелинейным затуханием. Рассмотрим последовательный колебательный контур с элементами I, С, R и допустим, что во времени меняется только реактивный параметр С (1), а активное (омическое) сопротивление зависит от проходящего через него тока R ( ). Тогда при параметрическом воздействии такая колебательная система с нелинейным сопротивлением (рис. 4.22) при определенных условиях, налагаемых на параметры системы, может стать одноконтурным параметрическим генератором. [c.163]

Вариация реактивной проводимости. Изменение (вариация) реактивной проводимости осуществляется обычно изменением емкости колебательного контура. В схеме используется высокочастотный генератор с фиксированной частотой. С ним слабо связан измерительный колебательный контур, содержащий катушку индуктивности и конденсатор переменной емкости (рис. 4-10, а), па-, раллельно которому может присоединяться испытуемый образец. Генератор работает в режиме неизменного тока, поэтому напряжение на параллельном колебательном контуре (рис. 4-11, а) при изменении реактивной проводимости (обычно емкости) контура переходит через максимум, а затем уменьшается. Наибольшее напряжение на контуре отвечает состоянию резонанса В контуре есть потерн, поэтому эквивалентная схема, помимо Г и С, содержит проводимость соответствующую потерям (рис. 4-11,6). Если по оси абсцисс откладывать емкость проградуированного конденсатора С И снимать зависимость и (С), т. е. резонансную кривую, один раз для контура без образца и второй раз — с образцом, то [c.78]

Заметим, что г представляет собой сопротивление шины постоянному току. Коэффициент к называется коэффициентом увеличения активного сопротивления, а к —коэффициентом изменения внутреннего реактивного сопротивления. Для системы из двух шин значение удваивается. [c.52]

В 5-2 нами были получены выражения (5-14) для активного и внутреннего реактивного х 2 сопротивлений загрузки, приведенных к току индуктора. На основании этих формул легко заключить, что если частота стремится к нулю (Ш2-> 0), то 2 м2 также стремятся к нулю. Если [c.74]

Сопротивления и представляют собой приведенные к току индуктора активное и внутреннее реактивное сопротивления участка загрузки для идеализированной системы бесконечной длины (см, 5-5). [c.81]

При наличии магнитопровода концентрация индуктированного тока выражена очень резко. Можно считать, что ток сосредоточен в полосе шириной а, равной ширине паза в магнитопроводе, что соблюдается с достаточной точностью, если а//г>1, т. е. во всех интересных для практики случаях. Тогда активное и внутреннее реактивное сопротивления загрузки будут [c.90]

Если зазор между индуктором и нагреваемой деталью относительно велик и превышает глубину проникновения тока Д , п конце нагревав несколько раз, то реактивное сопротивление нагруженного индуктора х в основном определяется реактивностью рассеяния Х5, которая значительно превышает приведенное реактивное сопротивление х 2 и не зависит от режима нагрева. Следовательно, [c.99]

Особенностью линий средней частоты является увеличение их активного, и особенно реактивного, сопротивления. В индукционных установках можно выделить два участка линий передачи от источника питания до конденсаторной батареи и от последней до индуктора. Первый участок может иметь длину 50—150 м и должен рассчитываться на максимальный ток, потребляемый контуром, или, при индивидуальном питании, на ток источника. Второй участок имеет обычно малую длину (несколько метров), а его ток может быть в несколько раз больше, чем ток первого участка. [c.172]

Активное и внутреннее реактивное сопротивления условного одно-виткового индуктирующего провода при коэффициенте заполнения g = 0,9 и глубине проникновения тока в медь [c.258]

ИНДУКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ в цепи переменного тока — реактивная часть сопротивления двухполюсника (см. Импеданх), в к-рои синусоидальный ток отстаёт по фазе от приложенного напряжения подобно тому, как это имеет место для катуш- КН самоиндукции. В идеальном случае, когда катушка самоиндукции может быть охарактеризована единств, параметром — индуктивностью i = onst, И. с. определяется как отношение амплитуд напряжепия и тока и равно Xi — aL (oj —- циклич. частота). При этом ток отстаёт по фазе от напряжения точно на угол я/2, вследствие чего в среднем за период но происходит ни накопления эл.-магп. энергии в катушке, ип её диссипации дважды за период энергия накачивается внутрь катушки (в основном в виде энергии маги, поля) и дважды возвращается обратно источнику (или во внеш. цепь). [c.141]

Е 2лпС. С другой стороны, под влиянием половины эдс трансформатора 1г1Е потечет ток по контуру земля, самоиндукция Ь, Ъ, земля в месте повреждения. Этот ток—реактивный отстающий и будет равен [c.90]

Влияние возбуждения на работу С. д. У С. д., как у всякой параллельно работающей синхронной машины, при регулировке возбуждения изменяется только реактивный ток. Здесь мож но различать три случая 1) С. д. не возбужден (Е < U), при этом для всех нагрузок (от холостого хода до полной) двигатель потребляет из сети кроме активного тока реактивный отстающий ток 2) С. д. возбужден норма.71ьно (i = i7), при этом двигатель для всех нагрузок берет из сети небольшой реактивный опережающий ток 3) С. д. перевозбужден (Е >U), он потребляет реактивный опережающий ток, величина к-рого в пределах нормальной нагрузки колеблется мало при этом усиление перевозбуждения вызывает увеличение реактивного тока. Что касается максимальной мощности С. д. Рд, то она в невозбужденном [c.433]

Режим сварки при использовании трансформаторов с дросселем и трансформаторов с подмагпичивацием постоянным током регулируют путем изменения индуктивного сопротивления реактивной обдготки или участка сердечника, насыщаемого от дополнительной обмотки, питаемой no TOHJJUbur токо. г. [c.132]

Поперечный вдув струй в сносящий поток представляет практический интерес в связи с разнообразными приложениями, начиная от разбавления продуктов сгорания воздухом в камерах сгорания (КС) газовых турбин и заканчивая аэродинамикой реактивной струи при переходе самолета вертикального или укороченного взлета и посадки с режима подъема на крейсерский режим. При вдуве струи в сносящий поток наблюдается сложная картина течения [1, 87]. Поперечное сечение струи принимает почкообразную форму и состоит из двух вихрей, закрученных в противоположные стороны. Основной поток, обтекая струю, формирует зону обратных токов. Возникающие зоны возвратных течений могут быть использованы для стабилизации фронта пламени в прямоточных КС авиационных двигателей. Генератором стабилизирующей струи служит вихревой воспламенитель [141] (см. п.7.1). Преимущества этих систем — высокая надежность запуска и устойчивая работа в щироком диапазоне изменения физических и климатических условий. В этом случае стабилизация осуществляется на высокотемпературном факеле — закрученном потоке продуктов сгорания, истекающих из сопла-диафрагмы с трансзвуковой скоростью, что может быть использовано для воспламенения сносящего потока топливо-воздушной смеси. При [c.359]

Программная система позволяет применять для оптимизационных расчетов гиродвигателей методы сканирования, статистических испытаний, градиента, случайного поиска, покоординатного улучшения функции цели (Гаусса—Зейделя). При этом имеется возможность проводить расчеты ГД различных типов асинхронных с короткозамкнутым ротором, синхронных с магнитозлектрическим возбуждением, синхронных реактивных, бесконтактных двигателей постоянного тока, а также ГД различных конструктивных схем и исполнений, с различными алгоритмами управления, что достигается применением общих методов и алгоритмов анализа физических процессов, определяющих функциональные свойства проектируемых объектов, рациональным выбором входных данных. [c.231]

Таким образом, полный ток /=/a- -i/r имеет активную /з=оЕ 1-+ (1)Еое"Е и реактивную jr—агог Е составляющие. [c.302]

TOK iMH в магнитное поле, которые регистрируются прибором 4 и отображаются на цифровом табло 5. Обычно метод вихревых токов базируется на расчете параметров индукционной катушки — ее активного и реактивного сопротивления. При этом рассматривается закон, по которому изменяется сопротивления катушки при выявлении дефектов изделия. Например, треищны влияют на полное сопротивлении катушки как уменьшение электропроводности. [c.199]

Для расчета реактивной силы, кроме расхода газа, нужно знать давление на срезе и скорость истечения, которые зависят от потерь как в дозвуковой, так и в сверхзвуковой части сопла. Выше предполагалось, что потери распределяются равномерно по сечению сопла, однако истинная картина течения газа внутри сопла не отвечает этому простейшему предположению. При большой кривизне стенок в области горловины сопла возможен местный отрыв пограничного слоя от стенок, кроме того, в начале расширяюЕцейся части сопла некоторые линии тока сверхзвукового течения сужаются, что приводит к образованию местных косых скачков уплотнения. [c.433]

Электрические двигатели являются в настоящее время наиболее перспективными для осуш,ествления длительных полетов в пределах Солнечной системы. Они могут применяться для корректировки орбиты спутников Земли и в ряде других случаев. Среди электрических двигателей на первое место могут быть поставлены плазменные двигатели, в которых реактивная тяга создается потоком плазмы. Энергия сообщается плазме нагреванием (за счет джоу-лева нагрева плазмы протекающим через нее током) или ускорением плазмы магнитным полем. Магнитное поле в плазменных магнитогидродинамических двигателях (МГД) не только служит для ускорения плазмы, но и предотвращает ее соприкосновение со стенками камеры и выходного сопла. Так как длительное удержание плазмы магнитным полем осуществить трудно, то плазменные двигатели работают в импульсном режиме. [c.228]

Таким образом, система из двух индуктивно связанных контуров сведена к одиночному контуру, обладающему активным сопротивлением / ак II реактивным Хдкв- На контур действует э. д. с. <Э(,, в контуре течет ток амплитуды /1. [c.251]

Полное реактивное сопротивление системы па двух ]1тн с противоположно направленными токами (и )ямая и обратная типы) равно [c.53]

Вычислим активное и реактивное сопротивления подводящих шин закалочного индуктора, 13ображенно1 о па рис. 4-2, конструкция которых может считаться характерной. Индуктор присоединяется с помощью подводящих шин и колодок ко вторичной обмотке понижающего (закалочного) трансформатора (см. 10-2), более широкой, чем индуктор. Поэтому шины (см. рис. 4-2) делаются расширяющимися от индуктора к обмотке. При такой их форме понижается как активное, так и реактивное сопротивление и улучшается распределение тока в самой вторичной обмотке трансформатора. Шины могут быть разбиты на участки, имеющие прямоугольную и трапецеидальную форму. Расстояние между шинами для понижения их индуктивности делается малым, обычно 1,.5—3 мм. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...