Зона конденсации

При идеальных условиях основные тепловые потери тепловой трубки будут иметь место на границе раздела пар—газ. Они малы, если площадь внутренней поверхности в зоне конденсации мала. Однако и при малом общем потоке тепла будет существовать небольшой перепад температур между точкой испарения и точкой конденсации. Это обусловлено градиентом давления, который должен существовать между этими областями для обеспечения движения пара. Тем не менее перепад [c.148]

Особое место среди теплообменных аппаратов разных типов занимают тепловые трубы. Тепловой трубой называется испарительно-конденсационное устройство, представляющее собой закрытую камеру, внутренняя полость которой выложена слоем капиллярно-пористого материала (фитилем). Один конец тепловой трубы служит зоной подвода, а противоположный — зоной отвода теплоты. За счет подвода теплоты жидкость, насыщающая фитиль, испаряется. Пар под действием возникшей разности давлений перемещается к зоне конденсации и конденсируется, отдавая теплоту парообразования. Конденсат под действием капиллярных сил возвращается по фитилю в испарительную зону. Происходит непрерывный перенос теплоты парообразования от зоны нагрева к зоне охлаждения (конденсации). Тепловые трубы не требуют затрат энергии на перекачку теплоносителя, они работают при малом температурном напоре, поэтому обладают большой эффективной теплопроводностью, превышающей на несколько порядков теплопроводность серебра или меди — наиболее теплопроводных материалов из всех известных. Для тепловых труб используется большое разнообразие теплоносителей в зависимости от интервала рабочих температур. [c.219]

Пусть основная масса жидкости имеет температуру Т< Т", в то время как Тст>Т". На некотором расстоянии й от поверхности нагрева возникает изотермическая поверхность с 7=7". В области 0<г/<б жидкость перегрета выше температуры насыщения, и в этом слое идет процесс парообразования. В области у>б 7 <7" и идет процесс конденсации пара, образовавшегося в кипящем граничном слое. При больших недогревах зона конденсации может быть сосредоточена в очень узкой полосе так, что возникающие на поверхности нагрева паровые пузыри не достигают отрывного диаметра и дышат , все время находясь нЯ стенке. В этой ситуации возникшая паровая пленка не генерирует на своей поверхности паровые пузыри. Очевидно, что для возникновения паровой пленки в жидкости, ядро которой недо-грето до температуры насыщения, необходим тепловой поток, больший, чем для возникновения кризиса кипения в жидкости насыщенной.. [c.203]

Марка Зона кипения Зона. конденсации Марка Зона кипения Зона конден- сации [c.283]

Материал Зона кипения Зона конденсации [c.53]

Метод вакуумного напыления. Сущность метода физического осаждения в вакууме состоит в том, что при высокой температуре в динамическом высоком вакууме происходит интенсивное испарение жидкого (или твердого) металла, пары которого конденсируются на покрываемом изделии и холодных частях установки. При этом давление пара напыляемого металла должно быть таким, чтобы длина свободного пробега атомов его была больше расстояния между зоной испарения и зоной конденсации на подложке. В работе [95] приводится эмпирическая зависимость длины свободного пробега атомов от условий проведения процесса осаждения [c.105]

Молибден и другие тугоплавкие металлы (в частности, вольфрам) обычно испаряют электронно-лучевым нагревом в условиях глубокого вакуума (10 —10- мм рт. ст.). Метод вакуумного напыления имеет следующие недостатки 1) большие потери, напыляемого металла 2) загрязнение покрытия остаточными газами в камере и в исходном металле 3) трудность нанесения толстых покрытий тугоплавких металлов из-за низкой летучести и малой скорости испарения осаждаемого металла 4) сложность нанесения равномерных по толщине покрытий на подложки с рельефной поверхностью 5) недостаточная термическая стабильность покрытия из-за большого различия в температурах зон конденсации и испарения 6) невозможность получения текстурированных покрытий из-за сложности регулирования режима осаждения 7) недостаточная адгезия покрытия 8) пористость покрытия. Вследствие этих недостатков данный метод нанесения молибденовых и вольфрамовых покрытий широко не применяется. [c.106]

Следует указать, что фактическая зона конденсации может быть еще больше, чем определенная теоретически, так как состав газов отличается от состава воздуха, газы не являются идеальными и содержат несгоревшие частицы, которые могут стать центрами конденсации. Влияние конденсированной влаги на длительную работу дизеля и мероприятия по обеспечению его длительной работы пока не изучены, по- [c.125]

Испытания показали примерную равноценность по стойкости в кипящем калии при температурах 850—900° С сплавов на основе никеля, кобальта и железа. При этом оказалось, что коррозионное поражение в зоне конденсации пара больше, чем при течении калия в системах без кипения. [c.293]

С. Точкой Н отмечено давление, при котором изоэнтропийно расширяющийся пар достигает параметров насыщения. На графике отчетливо усматривается подъем давления в зоне конденсации и линия последующего [c.115]

Анализ работы. В существующих типах ТТ все процессы переноса осуществляются вблизи насыщения пар — жидкость. При этом температура пара определяется условиями на внутренней поверхности зоны конденсации и тепловым потоком [c.35]

Однако в реальных конструкциях общий поток пара, как правило, движется параллельно поверхности конденсации. Следовательно, энергия перегрева будет отдаваться паром постепенно по мере его продвижения. При этом зона конденсации будет сдвигаться на величину поверхности [c.35]

Для газорегулируемой ТТ без перегрева площадь зоны конденсации определяется по уравнению [c.36]

ЖИМ кипения. Для перегрева использовался омический нагреватель длиной 0,4 м, помещенный в кварцевую трубу, окруженную слоем теплоизоляции, которая покрывала также зону конденсации на длину 0,35 м. [c.37]

Г / 4z противлением в зоне конденсации, Ig [c.41]

Гидродинамика жидкости в капиллярной структуре. При рассмотрении процессов транспортирования конденсата из зоны конденсации в зону испарения воспользуемся моделью ТТ, изображенной на рис. 19, а. Основ- [c.62]

Профили распределения пленки по длине ЦТТ, изображенные на рис. 24, а, при различных скоростях вращения трубы и количество рабочей жидкости, необходимое для передачи определенного теплового потока (рис. 25), определялись по формулам (3.33), (3.36), (3.37) и (3.38). Труба имела следующие геометрические параметры R= 7 мм, /к=140 мм, /т = 60 мм, /и=90 мм. Толщина пленки жидкости по длине зоны конденсации ЦТТ изменялась незначительно. Зависимость отношения ее толщины в начале конденсатора к толщине в его конце от соотношения геометрических параметров ЦТТ была выведена (рис. 24, б) из уравнения (3.37). Она имеет вид [c.97]

Процесс теплообмена в зоне конденсации ЦТТ изучен недостаточно, поэтому для расчета теплопередачи можно использовать результаты исследований конденсации на вращающихся цилиндрах [104—106]. [c.103]

Таким образом, в настоящее время не имеется надежных данных для расчета теплообмена в зоне конденсации коаксиальных ЦТТ. [c.105]

Профиль пленки в зоне конденсации определим, интегрируя уравнение (3.79) при начальных условиях х— = h , Ьк(1 <)—8т(1к) [c.115]

Процесс теплообмена по длине зоны конденсации можно представить в виде [c.119]

Обобщение экспериментальных результатов по теплообмену в зоне охлаждения было проведено по соотношению (3.108) для всех конструкций конденсаторов и рабочих жидкостей (рис. 39). В исследованном диапазоне рабочих параметров ЦТТ теплообмен в зоне конденсации удовлетворительно (на 20%) описывается этим уравнением. [c.129]

Учитывая медленное изменение параметров конденсирующегося потока вдоль канала и значительную протяженность зоны конденсации по сравнению с шириной канала, процесс теплообмена считаем квазиодно-мерным. Давление в поперечном сечении канала постоянно, следовательно, и температура пара, равная локальной температуре насыщения ts, также постоянна в этом сечении. Распределение температуры Т пористого материала в поперечном сечении канала описывается дифференциальным уравнением [c.121]

Теплота q не совпадает, строго говоря, с обычной скрытой теплотой конденсации, так как совершающийся в зоне конденсации прпцосс В лючает в себя не только изотермическую конденсацню пара, но и некоторое обш,ее изменение температуры газа. Однако, если степень иересыщення пара не слишком мала (как это обычно и имеет место), то эта разница несущественна. [c.689]

Важно отметить, что зона конденсации уходит далеко в область положительных энтальпий потока, в данном случае до J 0,3, причем скорость конденсации, естественно, в конце этой зоны меняется очень медленно. Соответственно и температура воды в ядре потока приближается к температуре насыщения ассимптотиче-ски и о сечении, в котором начинается развитое кипение, можно говорить только условно. [c.183]

На основе анализа повреждений трубной системы, обнаруженных в период полной разборки двухходового подогревателя, сделан вывод о преимущественном влиянии на разрушение латунных трубок из Л68 высокой температуры питательной воды в зоне охлаждения пара и на участках трубок зоны конденсации, омываемых паром после охладителя [1]. В зону охлаждения пара поступает вода с расчетной температурой всего на 5 °С меньше температуры насыщения. Разрушение трубок ускоряется вследствие возникновения пульсаций температуры в зоне начала закипания. Уменьшение скорости питательной воды при переходе на двухходовой поток сказывается на увеличении срока службы латунных трубок поверхности нагрева зоны конденсации, так как значительно уменьшаются местные сопротивления и возможность вскипания питательной воды, но надежная эксплуатация трубок зоны охлаждения пара при этом не обеспечивается. В связи с тем что латунные трубные элементы в зоне охладителя пара ПНД (последних по ходу питательной воды) быстро выходят из строя, необходимо их изготавливать из нержавеющей стали 12Х18Н10Т (12,5 % общего количества трубок подогревателя). [c.195]

Легирование молибденом приводит к заметному ухудшению коррозионной стойкости сталей и сплавов в зоне конденсации N2O4. Введение до 3 % молибдена способствует появлению склонности к МКК и КР такое же действие оказывает снижение содержания хрома при одновременном повышении содержания никеля или марганца до 14 %. [c.281]

В потоке N2O4 при 50—70 °С алюминий обладает высокой стойкостью, в зоне кипения N2O4 и при 250—300 °С скорость коррозии резко возрастает (табл. 18.16). В потоке нитрина (скорость потока 25 м/с) при давлении 2,5 МПа как в зоне кипения (85— 100 °С), так и в зоне конденсации (95—105 °С) скорость коррозии алюминия не превышает 0,001 г/(м ч). [c.289]

В условиях кипения и конденсации [1.28—1.30] скорость коррозии нержавеющих сталей увеличивается в 10 раз и идет с убылью веса, не стабилизируясь во времени. Так, коррозия стали Х18Н10Т в области кипения протекает со скоростью 0,04— 0,12 г/м -час, в зоне конденсации — со скоростью 0,02— 0,05 г/м - час. Это связано, по-видимому, с увеличением концентрации НКОэ и НаО в пристенном слое жидкости, так как эти примеси относительно четырехокиси азота [c.31]

Для уменьшения скорости коррозии в зоне кипения и конденсации в четырехокись азота вводилась антикоррозионная добавка (такой теплоноситель получил название нитрин ). Отличие теплофизических свойств чистой N2O4 и нитрина незначительное. Исследования на отдельных образцах, а также анализ результатов эксплуатации узлов экспериментальных стендов показывают, что при работе на витрине скорость коррозии нержавеющих сталей в опасных зонах резко снизилась и составляет в зоне кипения 0,001—0,002 г/м -час в зоне конденсации 0,001—0,004 г/м -час. Стали не подвергаются специфическим видам коррозии (МКК, КР, пит-тинг и т. д.). Образующаяся окисная пленка обладает высокой пластичностью и прочно связана с металлом. [c.32]

Это находит подтверждение в практике так, при проектировании автором конденсаторов паровых машин для буксиров мош,ностью 500 и. л. с. коэффициенты теплоотдачи от пара к воде были определены для них по тем же данным, что и для конденсаторов паровых турбин, без каких-либо поправочных коэффициентов. Как показали результаты, эксплуатация этих конденсаторов протекала нормально во время периодических чисток на наружных поверхностях трубок в зонах конденсации и переохлаждення конденсата никаких маслянистых отложений не оказалось. Только в районе уровня конденсата на разделительной поверхности конденсатора были обнаружены отдельные масляные пятна. [c.67]

Например, возьмем точки на линиях сжатия и расширения при давлении Я = 20-10 Па. Им соответствует температура (на разной высоте) стенки 131 °С и 126 °С. При d = 7,5% конденсации в данных условиях не будет, так как температура насыщения is = 123 °С ниже температуры стенки. Влево по линии сжатия от точки пересечения с линией d = onst будет происходить конденсация влаги. Вправо по линии расширения — испарение. На рис. 5-1,6 показано положение S верхнего поршневого кольца и соответствующее этому положению отношение ts/t j для процесса расширения. Вправо от tsit r = 1 получим возможную область конденсации влаги в цилиндре, В данном примере (нри d = = 7,5 %) эта область занимает верхнюю часть цилиндра до S 10 мм включительно. При ходе поршня вниз- в процессе расширения начнется испарение влаги, когда верхнее поршневое кольцо пройдет отметку S = 10 мм. При большем значении d зона конденсации увеличивается. [c.125]

Для сопоставления работы названных установок необходимо располагать данными о коэффициентах теплоотдачи в конденсационных поверхностных теплообменниках. Надежных экспериментальных данных об этих коэффициентах теплоотдачи в конденсационных сребренных поверхностных теплообменниках в литературе пока нет. Можно лишь предположить, что коэффициент теплоотдачи в них должен быть выше, чем при чисто конвективном теплоиереносе, не должен заметно отличаться от коэффициентов теплообмена между газами и водой в контактном экономайзере с кольцевыми насадками, уложенными рядами. До получения достаточных по объему и надежности данных для оценки возможных коэффициентов теплоотдачи (от продуктов сгорания газа к поверхности нагрева в зоне конденсации водяных паров) предлагается условно разделить общий поток дымовых газов (т. е. фактически парогазовой смеси) на два потока сухих газов и водяных паров. Результаты расчетов для некоторых вариантов соотношения показали, что коэффициент теплоотдачи аср растет с увеличением влаго-содержания газов и снижением их температуры для обычных условий, свойственных котлам отопительно-производственных котельных, аср должна составлять порядка 100—200 ккал/ (м Х Хч-°С), что согласуется с экспериментальными данными, полученными в насадке контактных экономайзеров, а в определенной степени также с результатами опытов Т. А. Канделаки [c.249]

В зоне конденсации водяных паров, находящихся в потоке воздуха, проходящем через сопло, в опытах наблюдались градиенты скорости dwidx, составлявшие около 10 сек . Соответствующий размер капель, согласно (4-17), имеет значение 10" мм. Поскольку радиус образующихся при конденсации капелек меньше 10 мм, можно считать, что коэффициент скольжения менее 1 %. На рис. 4-10 приведены результаты расчетов И. И, Кирил- [c.136]

По расчетам Вегенера и Мака [Л. 10], в зоне конденсации длины свободного пробега молекул примерно равны у водяного пара 10 " мм-, у азота 10 мм у водяных паров в воздухе 5-10 мм. Начальный радиус устойчивой капельки составляет величину порядка 10 —10 мм. Следовательно, в начальной стадии роста радиус капли и длина свободного пробега суть величины разных порядков. [c.139]

Определенными преимуществами по сравнению с закрытыми обладают открытые испарительно-конденсационные термодинамические системы, или ТТ открытого тина. ТТ открытого типа будем называть такие, которые имеют испарительно-конденсационный цикл и сообщаются с окружающей средой, т. е. допускают частичный обмен с ней массы. В ТТ открытого типа массообненная часть контрольной поверхности, как правило, расположена за зоной конденсации. Указанные тепловые трубы можно классифицировать исходя из свойств окружающей среды. [c.28]

Рис. 28. Конструкции ЦТТ а — коническая б — зоны нагрепа и ох.1а .чдения разного диаметра в — с кольцевой канавкой в зоне испарения г — продольные канавки в зоне конденсации д — оре-брение в зоне конденсации е — с пористой вставкой в зоне испарения ж — коаксиальная вставка для сбора неконденсирующихся

При проектировании ЦТТ габариты зоны конденсации часто бывают ограничены и задаются радиусом зоны нагрева R и некоторой длиной Н. При таких условиях необходимо определить оптимальный угол конусности р, при котором тепловой поток, передаваемый через поверхность конденсатора, будет максима. ьиым. Соотношение для теплового потока (3.81) при з сне Rq и /к на Ru и Н примет следующий вид [c.112]

Оптимальное количество канавок на поверхности конденсации, при котором достигается минимальный пс репад температуры в зоне конденсации с продольными канавками, определим, приравняв нулю первую производную выражения (3.110) или (3.111) по п п= [c.120]

Рис. 32. Профили толщины пленки жидкости по длине конденсатора ЦТТ (D = 0,034 м / = 0,14 м / =0,06 м /и = 0,09 м, рабочая жидкость — вода) (а, б) и ЦТТ с канавками (/1 = 6 а= мм) (в) а— и=1000 МИН 6—2000 мин- (1 — цилиндрическая ЦТТ 2 —диаметр ЦТТ из.ченяется после транспортной зоны 3 — диаметр изменяется после зоны конденсации) в—/—о)=1000 мин- 2—2000

Рассмотрим результаты некоторых исследований по пнтенсифнкации теплообмена в зоне конденсации ЦТТ. Специально изготовленная для этих целей сборная теп- [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...