Задача контактная первая

Если на поверхности тела S заданы условия (1.12), то определение упругого равновесия тела составляет первую основную граничную задачу. Кроме первой основной задачи в теории упругости значительный интерес представляет и вторая основная граничная задача, т. е. определение упругого равновесия тела, когда на его поверхности S заданы условия (1.13). Наконец, во многих случаях (контактные задачи, задачи теории трещин и т, д.) большое [c.19]

В первой задаче контактное давление частота вращения п об/мин, а также поле температур I (г) заданы следовательно, можно вычислить все шесть пере мещений и по уравнению (3.87а) определить натяг. В этом расчете можно вычислить сразу суммарные перемещения, однако практически более удобно вычислить отдельно Ыр, а и М/ с тем, чтобы иметь возможность определить освобождающее число оборотов. [c.109]

В работе [192 эта система была использована для решения трех контактных задач. В первых двух рассматривается полубесконечный цилиндр O r l, —оо<гбоковой поверхности г=1, O z l, обжат абсолютно жесткой цилиндрической обоймой, радиус обоймы равен 1—O. В первой задаче торец находится в условиях скользящей заделки, во второй — на нем заданы нормальные и касательные напряжения. Граничные условия для этих задач имеют вид [c.241]

Наибольшее практическое значение имеет динамическая контактная задача, связанная с вертикальными колебаниями штампа. Рассмотрим штамп с плоским круговым основанием, расположенный на упругом изотропном полупространстве 2 0. На штамп действует сила С+Ре ", направленная по оси симметрии. Эту задачу можно свести к решению двух таких задач а) задачи о вдавливании штампа в упругое полупространство под действием статической силы С, б) задачи о штампе, на который действует динамическая сила Ре . Решение первоначальной задачи получится путем наложения. решений этих задач. Решение первой задачи хорошо известно (см., например, [32, 113]). В настоящем обзоре ниже рассматриваются работы, посвященные второй задаче, а именно штампу, на который действует вертикальная динамическая сила Ре ° . [c.326]

Под ударной понимается всякая, вообще говоря, быстро изменяющаяся нагрузка. Задача о расчете конструкций на ударную нагрузку содержит в себе много трудностей, которые далеко не всегда могут быть преодолены простейшими средствами. Сюда относится в первую очередь анализ напряженного состояния в зоне контакта соударяющихся тел и процесса изменения контактных сил во времени. Большие сложности вызывает необходимость учета при резких ударах дополнительных степеней свободы упругого тела, влиянием которых при других видах нагружения можно было бы пренебречь. Существенную роль в процессе удара играет трудно поддающийся анализу фактор рассеяния энергии. [c.499]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Рассмотрим такие взаимодействия ударных волн, когда их фронты (либо фронт ударной волны и контактной поверхности) образуют между собой некоторый угол. Если обе ударные волны в окрестности точки их пересечения распространяются по одному и тому же газу, то назовем такое взаимодействие встречным. Если вторая ударная волна распространяется по газу за первой ударной волной, то говорят о взаимодействии двух волн одного направления. Встречное взаимодействие при малых углах между фронтами ударных волн имеет регулярный характер, т. е. после взаимодействия образуются две новые ударные волны (рис. 3.9, й). При увеличении угла между фронтами взаимодействующих ударных волн регулярное взаимодействие становится невозможным, и оно сменяется маховским (рис. 3.9, б). При маховском взаимодействии в тройной точке О пересекаются три фронта ударной волны и контактная поверхность, разделяющая частицы газа, прошедшие через ударные волны 8, Я с одной стороны, и через ударную волну Ы, с другой. При больших углах между взаимодействующими волнами в определенном интервале интенсивностей волн задача решения не имеет. Это означает, что в сколь угодно малой окрестности точки пересечения ударных волн течение нельзя считать однородным. [c.74]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

К контактной может быть приведена задача и в том случае, когда в целом для тела имеем первую или вторую основную, или смешанную задачу. В некоторых случаях такое приведение оказывается целесообразным. Укажем пример. [c.616]

Имеется тонкостенная пустотелая балка (рис. 9.6). Граничные условия заданы в статической форме, т. е. имеем первую основную задачу теории упругости. Форма тела для непосредственного решения проблемы очень сложна. Легче перейти к контактной задаче, но для областей значительно более простых. Действительно, если [c.616]

Контактные задачи делятся на плоские и пространственные (рис. 9.56). Последние, как и вообще в механике твердого деформируемого тела, и, в частности, в теории упругости, намного сложнее первых. Этим объясняется тот факт, что значительно больше решено плоских задач, нежели пространственных. [c.714]

Монография условно может быть разделена на три части. Е первой (гл. 1) изложен общий подход к расчету концентрации напряжений и деформаций в элементах конструкций. Даны основные уравнения для решения конструкционных контактных задач. [c.4]

На втором этапе по новым (полученным на первом этапе) параметрам упругости вновь решается контактная задача и определяется ширина площадки контакта и контактные давления на ней. Расчет выполняется методом последовательных приближений до удовлетворения с наперед заданной точностью краевых условий контактной задачи (равенства нулю контактных давлений на краях и вне площадки контакта). Далее уточняются параметры упругости в каждом узле полуплоскости. [c.138]

На втором этапе также методом последовательных приближений решается задача о распределении контактных давлений на стыке фланцев при действии силы Р. Расчет ведется по уравнениям (8.8). Неизвестное усилие исключается из этих уравнений с помощью условия (8.3), в котором значение 11У(з(Сг ) известно из расчета на первом этапе, а [c.144]

При численном решении контактных задач итерационный процесс (4.10) соответствует попеременному решению краевых задач для тел 1 и 2 с граничными условиями (4.8), и в этом случае вычисление матриц податливости и жесткости, являющихся дискретными аналогами соответственно операторов Gj и, не нужно. Что касается проверки достаточного условия сходимости итерационного процесса 1И <1, или Л<, <1, то в этом также нет необходимости, так как расходимость обнаруживается в течение первых итераций, после чего надо изменить направление процесса. Итерационный процесс заканчивают, если выполнено, например, условие тзх. upi 0 - заданная величина относи- [c.148]

Установка контактных или контактно-поверхностных котлов в отопительных котельных параллельно с традиционными поверхностными отопительными решает задачу повышения к. и. т. лишь частично контактные и контактно-поверхностные котл ы работают с высоким к. п. д., а поверхностные — с присушим им недостаточно высоким, не отвечающим современным требованиям. Установка контактных экономайзеров за отопительными котлами нецелесообразна, поскольку, во-первых, сооружение их в котельной приводит к увеличению пролета здания котельной и удорожанию его сооружения, а установка экономайзеров вне котельной, размещаемой в центре жилого района, по-видимому, неприемлема во-вторых, температура воды на выходе из экономайзера недостаточна для использования ее в системе горячего водоснабжения. [c.211]

Применение копировальных станков со следящим приводом решило задачу механизации и автоматизации обработки фасонных поверхностей в широком диапазоне форм, размеров и технологических требований. Это стало возможным благодаря усилительным свойствам следящего привода, обеспечивающим выполнение копировальной обработки при весьма малых контактных усилиях между щупом и копиром. Благодаря этому, а также применению двухкоординатных приводов (гл. X этой книги) снимаются ограничения в крутизне поверхности, допустимой для обработки. Оказывается возможным применять дешевые копиры, в качестве которых могут служить первые образцы деталей (эталоны) или макеты из легкообрабатываемого материала, что также расширяет область применения подобных станков. [c.11]

В первой части книги приведены материалы по определению величины сил контактного трения при ковке и штамповке, прокатке, волочении и прессовании. Эти данные необходимы для разработки режимов деформации, расчетов оборудования на прочность и потребной мощности. Чаще всего величину сил трения определяют через коэффициент трения. Поэтому для решения технологических и конструкторских задач требуется с достаточной степенью достоверности выбрать среднюю величину коэффициента внешнего трения в зоне деформации. При этом надо правильно учитывать влияние основных факторов трения, выделяя их среди многих второстепенных. Теоретический анализ процессов обработки металлов давлением во многих случаях требует знания не только средних значений сил трения, но и распределения их по контактной поверхности. Этому сложному вопросу также уделено значительное внимание. [c.6]

Согласно полученному решению первой задачи, давление на контактной поверхности возрастает от его значения в набегающем потоке при подходе к точке встречи со скачком уплотнения. За этой точкой [c.81]

При решении контактной задачи с помощью предложенной теории процесс итераций качественно отличается от процесса, построенного в главе III для анализа взаимодействия двух оболочек различной формы. В этом случае последовательно решаются модифицированные краевые задачи для первой и второй оболочек, причем скорость сходимости существенно зависит от коэффициента с в формуле для контактного давления. В рассматриваемой теории слоистых оболочек строятся и решаются краевые задачи для гармоник разложения (VI.21), причем вектор-функции Vi (а) — конечные разности исходных вектор-функций F. Следствием этого является почти полное отделение задачи для средней по толщине пакета фур1кции Vi от задач для их конечных разностей, [c.116]

В рассмотренных задачах внешние воздействия оставались неизмен ными с течением времени, но процессы деформирования были далеки от установившихся. Более того, в дальнейшем возможны резкие качественные и количественные изменения напряженного и деформированного состояния, вызванные полным освобождением контактирующих тел. Еще более сложная картина наблюдается при нестационарном нагружении. Здесь неучет последовательности изменения нагрузок может привести к существенным ошибкам и прежде всего в определении контактных усилий. При решении таких задач на первый нлан выступает помимо учета анизотропии упрочнения учет истории нагружения. Физические соотношения (IV.34) и (IV.42) описывают деформационную анизотропию, а также позволяют отразить историю нагружения. Наиболее рельефно влияние истории нагружения может быть выявлено при так называемом коммутативном нагружении по двум программам, когда интенсивность нагрузок и время их действия на отдельных временных интервалах одинаковы для обеих программ, но отличие состоит лишь в порядке следования этих отрезкоз времени [191]. Уравнения (IV.34) описывают нарушение закона коммутативности при коммутативном поведении напряжений, наблюдаемое для многих материалов [177]. Но так как при сложном напряженном состоянии вследствие перераспределения напряжений при коммутативном изменении внешних воздействий в конструкциях не реализуется коммутативное поведение напряженного состояния, при анализе результатов необходимо учитывать этот факт. Таким образом, в реальных конструкциях поведение напряженного и деформированного состояния оказывается весьма сложным. [c.131]

Контакт жесткого и упругого дисков ведущий — нижний жесткий диск. На первый взгляд, постановка задачи для разнородных дисков не отличается от рассмотренной выше задачи для идентичных упругих дисков. На самом деле, между ними существует принципиальное различие. Теперь уже нельзя отделить задачу контактного сжатия дисков от деформирования верхнего (ведомого) упругого диска в горизонтальной плоскости. Более того, площадка контакта будет иметь кроме известной кривизны также неизвестный заранее общий наклон к горизонтальной оси 0 Х1 (рис. 2). Она становится несимметричной относительно оси Охух, смещаясь влево на некоторое небольшое расстояние с. Заранее нельзя утверждать, что угловая скорость ведомого диска и будет меньше угловой скорости Шо ведущего жест- [c.622]

Расчет таких подшипников осуществляется в рамках контактно-газодинамической задачи [10-12], согласно которой имеются две связанные части газодинамический расчет течения смазки в области близко расположенных поверхностей с изменяемым положением и формой и упругий расчет для определения деформации граничных поверхностей под действием давления смазки. В подшипниках скольжения зависимость вязкости смазки от давления несущественна, и при ее изотермичности можно считать, что 1 = onst. Для второй части задачи в первом приближении используется гипотеза Винклера, согласно которой имеется пропорциональность между прогибом поверхности и перепадом давления с разных ее сторон Д / + - pS). При необходимости дальнейшее уточнение можно осуществить методами теории упругости. Для радиальных подшипников такой подход (в рамках упругогазодинамической теории смазки [13]) использовался при решении прямых задач в [14] для жидкой и в [15] для газовой смазки. [c.33]

Первая задача сводится, таким образом, к определению гармонической функции но заданному на границе значению ее нормальной производной (задача Неймана), вторая задача — к определению гармонической функции по заданному ее значению на границе (задача Дирихле). Контактная же задача формулируется следующим образом требуется найти гармоническую в верхнем полупространстве функцию F, если на части Si граничной пло- [c.370]

Наиболее важной является первая задача, так как при ее решении отпадает необходимость компенсации нестабильности акустического контакта. В существующих отечественных и зарубежных установках чаще всего применяют контактный и щелевой способ ввода УЗ-колебанпй в контролируемый материал. В качестве контактирующих жидкостей используют воду, глицерин и различные эмульсии. Для стабилизации толщины контактного зазора и удержания в нем контактной жидкости применяют различные насадки, салазки, резиновые рубашки и т. п. В установках МВТУ им. Н. Э. Баумана для обеспечения контакта применяют магнитную жидкость на основе керосина. Ее надежное удержание на поверхности изделия обеспечивается за счет магнитного поля постоянных магнитов, встроенных в акустические блоки. Стабильность акустического контакта при применении магнитных жидкостей экпивалентна иммерсионному варианту. Прежде всего это объясняется тем, что контроль, как правило, ведут па поперечных волнах, а слежение за качеством акустического контакта — на продольных. В результате условия прохождения УЗ-иучка, прозвучивающего шов, и контрольного УЗ-нучка резко отличаются, что приводит к значительным по-грешностям при оценке размеров дефекта. Этот недостаток присущ как отечественным, так и зарубежным установкам. [c.374]

Прежде всего следует указать на то, что по своей сущности принцип Сен-Венана не имеет смысла, когда речь идет о местных напряжениях ЕЛИ, иначе говоря, об определении напряжени в зоне приложения сил. К числу подобных задач относятся в первую очередь все контактные задачи. Сюда же относятся задачи об определении напрян<ений в зоне наложения [c.60]

Рис. 9.6. Сведение первой основной задачи для тонкостенной балки коробчатого селения к контактной задаче для пластин а) тонкостенная балка коробчатого сеченйя все силы, действующие на нее, известны б) пластины, из которых составлена балка коробчатого сечения / — неизвестные силы взаимодействия пластин.

Рис. 9.6. Сведение первой <a href="/info/399540">основной задачи</a> для <a href="/info/419906">тонкостенной балки</a> коробчатого селения к <a href="/info/14116">контактной задаче</a> для пластин а) тонкостенная <a href="/info/111756">балка коробчатого сеченйя</a> все силы, действующие на нее, известны б) пластины, из которых составлена <a href="/info/111756">балка коробчатого сечения</a> / — неизвестные <a href="/info/19293">силы взаимодействия</a> пластин.

К этому времени относятся фундаментальные работы В. П. Ветчинкина (1888—19.55) но определению критического числа оборотов длинных валов, Б. Г. Галеркина (1871 —1945) но расчету пластин, Н. М. Беляева (1890— 1944) по теории пластических деформаций, проблемам усталости и ползучести металлов, контактных напряжений и т. д. Теория упруго-пластнче-ских деформаций развивается и используется для решения задач о сопротивлении как при статическом, так и при скоростном деформировании, что позволяет и в машиностроительных расчетах отразить принципы предельной несуш,ей способности. В 1938 г. Академией наук СССР была проведена первая научная конференция по пластическим деформациям, показавшая как новые результаты исследований в машиностроительной и строительной области, так и перспективы их развития. [c.36]

Расчет ведется по этапам. На первом этапе при известных значениях площадки коиталта и контактных давлений (полученных из упругого решения задачи по формула)м Г. Герца) методом последовательных. приближений (по схеме на рис. 7.6) находится распределение иаиряжеиий и соответствующие ему параметры упругости в каждом узле полуплоскости (расчет ведется методом переменных параметров упругости). [c.138]

На первом этапе методом последовательных приближений решается задача о распределении контактных давлений на стыке фланцев от усилия иредварительной затяжки. При этом полагают,, что все болты затянуты с одинаковым усилием Qo=idem, а Р = = N(y = Q. После определения контактных давлений от затяжки qo находятся перемещения wq ) точек на окружности осей болтов под гайкой и головкой [c.144]

Учет упруго пластических деформаций в зоне контакта фланцев. Раз личное чередование итераций по физической нелинейности и поиску ус ловий контактного взаимодействия может привести к неединственности решения контактной упругопластической задачи, если итерационный про цесс движения по диаграмме деформирования окажется немонотонным Если при решении задачи упругого контакта начальное приближение для 1раницы контактной зоны может быть произвольным, то при решении задачи упругопластического контакта такая произвольность возмож на только на первом этапе нагружения, когда выявляются зоны с неупру [c.152]

Задачу исследования и расчета резьбового соединения можно разделить на две тесно связанные задачи определение распределения усилий по виткам резьбы и определение распределения напряжений по контуру впадин резьбы. От распределения усилий по виткам соединения зависят максимальные напряжения по дну резьбы, которые в условиях резьбовых соединений, имеющих сложный, резко меняющийся контур с большой кривизной, достигают значительных величин. Особенно опасна концентрация растягивающих напряжений в теле шпильки во впадине первого нагруженного витка, считая от опорной поверхности гайки, где, кроме концентрации напряжений от общего потока растягивающих усилий, возникают растягивающие напряжения от изгиба зуба усилиями, передающимися по контактной площадке между зубьями шпильки и гайки. В резьбе гайки также имеется концентрация напряжений, но так как при нормальной конструкции гайка испьггывает напряжения сжатия, то концентрация напряжений в ее резьбе менее опасна концентрации напряжений в шпильке. [c.155]

Например, при испытаниях тяжелонагруженных высших кинематических пар, работоспособность которых определяется контактно-гидродинамической задачей, для непрерывной регистрации весового износа деталей работающей машины (в частности, зубчатых передач), особенно при переходах от без-ызносных режимов к изнашиванию и заеданию, других методов нет. В то же время разработка контактно-гидродинамической теории смазки — первоочередной задачи науки в области передач зацеплением [1] —и использование ее в инженерном деле представляют наиболее эффективный путь к резкому повышению износостойкости и нагрузочной способности зубчатых передач, поскольку другие пути (конструкционные и технологические), в основном, уже исчерпаны [2]. В более общем плане обеспечение практически безызносных режимов следует рассматривать как основное средство увеличения срока службы деталей машин и времени эксплуатации всей машины до первого капитального ремонта. Однако существующие решения контактно-гидродинамической задачи [3, 4, 5], представ- [c.267]

Ввиду незначительной разности температур между теплоносителем и рабочим телом (испаряемой жидкости) поверхность нагрева парогенераторов необходимо поддерживать в чистоте с тем расчетом, чтобы не допустить снижения производительности парогенератора. Это достигается, во-первых, путем строгого соблюдения режима питательной воды относительно содержания в ней продуктов коррозии и соединений, образующих накипь во-вторых, с помощью периодических чисток и промывок парогенераторов кислотой. Поэтому предупреждение коррозии металла парогенераторов при кислотных промывках — также очень важная задача Парогенераторы могут под-вер Дться еледутощим ВидД м"коррозии кислородной — как во время работы, так и при остановке агрегатов щелевой и контактной коррозионному растрескиванию змеевиков и других деталей, изготовленных из нержавеющей стали кислотной во время промывок оборудования кислотой. Одновременно следует отметить, что такие виды коррозии, как кислородная, контактная и щелевая, как в смысле условий протекания, так и способов предупреждения, достаточно подробно рассмотрены в V и VI главах этой работы. [c.339]

По-видимому, для контактных экономайзеров, устанавливаемых за промышленными печами, сушилками и котлами, рабо-таюш,ими на твердом и жидком топливе, предпочтительнее применять прямоточное движение теплоносителей. Во-первых, прямоток в большей мере, чем противоток, предохраняет насадку от загрязнения и забивания. Во-вторых, промышленные печи и сушильные установки часто работают на предприятиях, не являющихся крупными потребителями горячей воды для технологических и бытовых нужд. Поэтому перед устанавливаемыми за ними контактными экономайзерами обычно не ставится задача максимального использования тепла уходящих газов для нагрева воды. Постановка такой задачи целесообразна лишь при большой нагрузке системы технологического горячего водоснабжения и при использовании нагретой в экономайзерах воды для низкотемпературного водяного отопления, воздушного отопления и хладо-снабжения либо использования ее по схеме теплового насоса. Если же нет условий для использования всей горячей воды, которую можно получить в противоточных контактных экономайзерах печей и сушилок, следует применять прямоточные экономайзеры. Ориентация на прямоток позволяет уменьшить засоряемость насадки и обеспечить незначительное аэродинамическое сопротивление даже при высоких скоростях газов. При прямоточной схеме необходимо принимать такие расчетные скорости газов, чтобы обеспечить плотность орошения насадки водой не ниже 15—20 mV(m -4). [c.205]

Следует отметить, что лишь сведение обратного баланса котла позволяет количественно выявить потери тепла и связанные с ними недостатки в его работе и наметить пути их устранения. Поэтому этот метод во многих случаях является предпочтительным, хотя он и дает менее точные результаты при определении к. п. д. котла. Часто испытания проводятся по прямому и обратному балансу. Такое сочетание является наиболее приемлемым, так как позволяет получить полную картину, и качественную, и количественную. По-видимому, нет надобности приводить формулы для определения потерь тепла с уходящими газами, с химическим недожогом и т. д. [110, 111]. В настоящее время нет какой-либо утвержденной единой методики теплотехнических испытаний контактных экономайзеров. Объем и характер измерений зависят от ноставлепных задач. Наиболее распространенными типами испытаний являются теплотехнические, аэродинамические и теплохимические, проводимые при выполнении пусконаладочных работ. Цель этих испытаний — определение возможной температуры нагрева воды и уходящих дымовых газов, максимальной тепло-производительности без замены дымососа, максимальной производительности по воде при поддержании нормального гидравлического режима и отсутствии заметного уноса воды в газоходы. При этом обычно одновременно проводятся исследования качества нагретой воды и изучаются изменения ее состава, в частности коррозионной активности. Подобные испытания обязательно сопутствовали вводу в эксплуатацию первых промышленных контактных экономайзеров. [c.258]

В последние годы для анализа напрнжений и деформаций в атомных реакторах интенсивно развиваются вычислительные методы с использованием ЭВМ [4, 7, 11 и др.]. Это в первую очередь относится к матричному методу теории пластин и оболочек, методу конечных элементов (МКЭ), методу конечных разностей (МКР). Первый из указанных методов позволяет достаточно точно и быстро рассматривать корпусные осесимметричные конструкции (зоны фланцев, днищ, крышек, нажимных колец) с широкой вариацией условий механического и теплового нагружения и выходом в неупругую область деформаций. Метод конечных разностей использовался для решения контактных задач в области главного разъема корпусов ВВЭР. Наибольшее распространение в инженерной практике в СССР и за рубежом получает метод конечных элементов. Этот метод является достаточно универсальным как для зон с относительно невысокой неоднородностью термомеханических напряжений, так и для зон с высокой концентрацией напряжений (в том числе щелевые сварные швы и дефекты типа трещин). В методе конечных элементов получает отражение одновременное решение тепловой задачи и задачи о напряженно-деформированном состоянии. Наиболее эффективно применение МКЭ для плоского и осесимметричного случая, когда в расчет может быть введена неоднородность механических свойств и стадия неупругого деформирования. Решение трехмерных задач методом конечных элементов сводится в основном к анализу пространственных относительно тонкостенных конструкций, а также к рассмотрению объемных напряженных состояний в ограниченных по размерам зонах (например, зона присоединения толстостенного патрубка к толстостенному корпусу). [c.42]

Простейшая модель предполагает возможность проскальзывания по контактным поверхностям. Реальный характер взаимодействия и, соответствеппо, взаимных перемещений контактирующих поверхностей может быть сложным. Однако при выборе расчетной модели первого приближения естественно предположить, что возможность относительных перемещений полок ограничивается их скольжением в плоскости контакта, положение которой определяется углом 7п (см рис. 6.26). В предположении абсолютной жесткости полок, связанных с упругими лопатками, это вносит кинематические ограничения непосредственно на возможные перемещения их соответствующих сечений. В такой модели связанность колебаний лопаток реализуется через упругий диск. Если же он принят недеформируемым, то задача сводится к колебаниям одиночной лопатки при определенных граничных условиях, следующих из очевидных кинематических ограничений, накладываемых иа переме-щенне сечения ее, непосредственно связанного с полкой, [c.108]

При изучении процесса теплопереноса через зону раздела с окисной пленкой можно исследовать элементарный канал с прослойкой, имитирующей окисную пленку с тем, чтобы полученные данные обобщить и реализовать для задачи с реально контактирующими окисленными металлическими поверхностями. Подобный подход к решению задачи используется при расчете термического сопротивления контакта неокисленных поверхностей. В данном случае влияние теплопроводности и толщины окисной пленки для заданной геометрии и данного основного металла исследовались в первую очередь на тепловой модели, после чего надежность полученных решений апробировалась путем сравнения с опытными данными, полученными на модели с одной и множеством контактных точек. [c.193]

Нас будет интересовать квазистацнонарный тепловой режим, установившийся в системе образец I и краевые иластины II и III и соответствующий частоте тока < . В этом случае условие, ири котором можно пренебречь отдачей с боковых ирверхностей и, следовательно, считать задачу одномерной, принимает вид ш а ра/1 S, где /. и а — соответственно теплопроводность и температуропроводность исследуемого образца р — периметр S — площадь поперечного сечения. Отсюда определяется ширина образца. Математически задача сводится к решению одномерного уравнения теплопроводности для трехслойной системы. Имеется несколько вариантов опыта. В первом варианте между центральным образцом и краевыми пластинами существует как тепловой, так и электрический контакт. Во втором варианте опыта контакт центрального образца с периферийным только тепловой. В том и в другом случае приходится учитывать при формулировке краевых условий теплоемкость тонкого металлического контактного покрытия между краевым и центральным образцом. Такое покрытие, очевидно, совершенно необходимо во втором варианте опыта, где в качестве теплоты Пельтье используется теплота, выделяющаяся на границе между металлом и центральным образцом. В нервом варианте опыта металлическая прослойка применяется для улучшения свойств контакта. Симметричное расположение центрального образца и периферийных полупроводниковых образцов обусловлено возможностью при таком расположении измерять разностную температуру между границами 1—1 и 2—2 и, следовательно, исключить из рассмотрения влияние джоулевой теилоты, с которой связано изменение температуры, не сказывающееся на разностной температуре. Система уравнений теплопроводности для трехслойной задачи принимает вид [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...