Диаграмма деформирования

Учитывая (2.31) и (2.32), а также используя аппроксимацию диаграммы деформирования материала степенной зависимостью [c.94]

Аппроксимируя диаграмму деформирования степенной зависимостью а, = Вое , скорость повреждаемости можно представить в виде [121] [c.114]

При анализе деформирования в нулевом полуцикле используется диаграмма деформирования с линейным упрочнением при разгрузке (обратном нагружении) деформирование описывается зависимостью (4.18). [c.207]

Использовав диаграмму деформирования с линейным упрочнением и подставив в уравнение (4.19) зависимости (4.22) и (4.23), получим [c.208]

Значение величины 5т в каждом структурном элементе позволяет однозначно определить диаграмму деформирования в системе координат, связанной с началом разгрузки. [c.211]

Рис. 6.5. Диаграммы деформирования сталей

Рис. 3.2. Диаграмма деформирования сила Р - смещение Л

Рис. 5.2. Диаграмма деформирования материала

По этой формуле находят величины Со,2, сГв, Sk в соответствующих точках А, В, К диаграммы деформирования. Условные деформации е определяют по формуле [c.287]

По полученной диаграмме деформирования а-е строят истинную диаграмму деформирования материала, которая учитывает изменение поперечного сечения образца при деформировании. Истинную деформацию 8 и истинное напряжение Qi определяют по формулам (5.1) [c.289]

Истинную диаграмму деформирования Oi - г-, аппроксимируют следующими формулами [c.289]

Формула (37) выведена при использовании идеально пластической диаграммы деформирования (е, а), схематизирующей действительную диаграмму растяжения термообработанной пружинно ленты [c.727]

Рис. 47.1, Диаграммы деформирования образца с трещиной на воздухе и в атмосфере водорода 1 — исходная усталостная трещина, 2 медленный подрост трещины, 3 — зона долома на изломе образца.

Таким образом бьши определены максимальные значения интенсивности неупругих деформаций вблизи контура пор в зависимости от нагруженности сварных соединений, вида диаграммы деформирования металла сварных швов, геометрических размеров пор и места их расположения. [c.128]

Решая уравнение (5.3) совместно с диаграммой деформирования металла [c.129]

В случае линейного напряженного состояния плотность энергии деформации выражается площадью диаграммы деформирования материала (рис. 3.2, в — нелинейно-упругий материал, рис. 3.2, — линейно-упругий). В последнем случае Uq = 0,5 сте. Обобщая эту формулу на случай объемного напряженного состояния, получим [c.52]

Определить остаточные усилия в стержнях системы, рассмотренной в предыдущей задаче, после нагружения силой P.j и последующей разгрузки. Материал стержней— идеально упруго-пластический, диаграмма деформирования которого показана на рис. а. [c.32]

Определить предельное значение момента М- для биметаллического стержня (рис. а). Диаграммы деформирования материалов изображены на рис. б. Найти также предельный момент [c.145]

На рис. 21.3.4 показана диаграмма деформирования при испы-тании корсетного образца. На ней записаны четыре первых полу-цикла нагружения. Из рисунка видно, как снимаются величины поперечной упругой и пластической деформаций. При обработке диаграмм деформирования учитываются масштабные коэффици- [c.365]

Многочисленными исследованиями установлено, что при испытании на малоцикловую усталость материалы ведут себя различно. Одни из них упрочняются, другие — разупрочняются, третьи оказываются стабильными к малоцикловому нагружению, т. е. при циклическом упругопластическом деформировании петля гистерезиса остается практически неизменной. Непостоянство геометрии петли гистерезиса в процессе циклического деформирования приводит к изменению формы диаграммы деформирования с ростом числа полуциклов нагружения. [c.366]

Диаграммы деформирования в каждом полуцикле нагружения рассматриваются в координатах 5 — е, начало которых каждый раз совмещается с точкой начала разгрузки в данном полуцикле (рис. 21.3.6). [c.367]

Таблица 2.3. Значения параметров диаграмм деформирования стали 15Х2МФА в исходном состоянии и после предварительной

Расчетная зависимость Ki (T) для стали 15Х2МФА в исходном состоянии, полученная на основании изложенных положений, представлена на рис. 4.16. При расчете использовали диаграмму деформирования в виде (Т = От + f (е ) = От + Ло (е Г и учитывали ее изменение от температуры (см. табл. 2.1), а также использовали данные табл. 2.3 и зависимость S (е ). представленную на рис. 2.9, в и 4.17. Для температур выше —60 С было принято /Пт = /Пт(—60°С), поскольку, как видно из табл. 2.3, т(—100 °С) ж т —60 °С). [c.235]

Для ответа на поставленные вопросы, а также с целью анализа применимости Г -интеграла к описанию субкритического роста трещины при монотонном нагружении нами были проведены следующие численные расчеты [130, 133]. Решалась с помощью МКЭ упругопластическая задача о развитии трещины в условиях плоской деформации. Размеры образца с центральной трещиной (рис. 4.24, в) и меха-нические свойства материала, соответствующие стали 15Х2МФА при 7 = 20°С, используемые при расчете 5 = 400 мм 2Я = 200 мм 21о=ЮО мм Е = 2Х Х10= МПа ц = 0,3 /ie=162 Н/мм. Диаграмма деформирования материала описывалась зависимостью ст, = 520 + + 596(sf) °МПа. Предполагалось, что элементарный акт продвижения трещины происходит прц выполнении критерия ло- кального разрушения у ее вершины, сфор- [c.256]

Рис. 6.7. Диаграммы деформирования стали 10ГН2МФА при Т = 450 °С и различных скоростях деформирования f

Поскольку у стали 08Х18Н10Т при Т 450 °С не выявлено склонности к ползучести, то при расчете используется поверхность текучести Ф, не зависяЩ ая от скорости деформирования и являющаяся только функцией мгновенной пластической деформации. В данном случае принимались следующие значения коэффициентов, описывающих диаграмму деформирования стали 08Х18Н10Т при Г = 300 °С = 260 МПа, Ло = 635 МПа, п = 0,43 при Т = 450 °С Стт = 240 МПа, Ло = 620 МПа, п = = 0,43. [c.344]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

На рис. 2.13 в качестве примера схематично приведена процедура нахождения интенсивности напряжений af по диаграммам пластичности и диаграммам деформирования. Определенную трудность вызывает экспериментс1льное построение зависимости Хр = vj/ (П). Для их преодоления разработан ряд методик, позволяющих определить данную зависимость для металла шва сварного соединения /6, 25/. [c.55]

Рептение задачи сводилось к определению составляющих уравнения (5.1). Параметры и v)/ определяли на основе упругого решения /30/. Для подсчета пластичес-кой диссипации энергии при произвольной диаграмме деформирования воспользовались структурной моделью упругопластической среды /29/. Согласно данной модели каждый элементарный объем металла можно представить набором [c.127]

Следует отметить, что данные дот щения не являются новыми. В частности, первое и третье из них широко использу ется в практических расчетах сварных оболочковых конст]эукций /20. 46/. Второе, шестое и седьмое допу щения применялись и ранее во многих работах, например, /2. 72, 75. 81/. Результаты данных работ свидетельствуют о 7Х)м, что их использование не искажает качественну ю картину исследу емых явлений и практически не сказывается на точности получаемых результатов. Четвертое и пятое допущения обусловлены применяемым методом линий скольжения, согласно которому материалы рассматриваемых соединений должны бьпъ идеально жесткопластическими, а сами соединения должны деформироваться по схеме жесткопластического тела. Учет деформационного у прочнения материалов в данных условиях осуществляется путем замены их реальных диаграмм деформирования диаграммами жесткопластического тела, аппроксимированными на уровень [c.101]

Р — коэффициент пластической неустойчивости металла мягкой прослойки, работающей в составе листовых конструкций, (для материала, описываемого диаграммой деформирования жесткопластичного тела по критерию dfa / fife = О (и = 0,5)). [c.105]

Для определения расчетных значений параметра соединений, металл которых описывается реальными диаграммами деформирования или близкими к ни.м (например, типа а, Аг ) можно воспользоваться алгоритмом (3.8) Последнее возможно благодаря наличию функциональных связей между соотношением напряжений в деформируемом теле п (или видом напряженного состояния v ) и ко.мпактносгью его поперечного сечения X. [c.150]

Обраи1,аясь к диаграмме деформирования идеально пластического тела, мы видим, что свойства его в известной мере оказываются промежуточными между свойствами твердого тела и жидкости. До достижения пластического состояния тело упруго и, следовательно, должно безусловно рассматриваться как твердое. После достижения предела текучести оно деформируется неограниченно или течет подобно жидкости. Можно было бы сказать, что жидкость — это твердое тело с пределом текучести, равным нулю. В связи с такой двойственной природой пластического тела и теории пластичности оответственно делятся на две группы теории течения, уподобляющие пластическое тело жидкости, и теории деформационного типа, которые строятся по образу и подобию теории упругости. Слово теории употреблено здесь во множественном числе. Единой универсальной теории пластичности до сих пор не существует, разные авторы придерживаются разных точек зрения. Ответить на вопрос, какая именно из этих теорий ближе к истине, нелегко. При решении практических задач все они дают очень близкие результаты. [c.59]

Под знаком тройного интеграла здесь стоит вариация плотности дополнительной энергии деформации t/ - На рис. 3.9, а это показано для случая одноосного напряженного состояния и нелинейно-упругого материала. Произведение ебст = 6t/o , где = СТЕ — t/o, выражается площадью диаграммы деформирования материала, заштрихованной на рис. 3.9, а, б. В общем случае [c.62]

Установлено, что в каждом отдельном полуцикле нагружения диаграммы деформирования в координатах 5 — е для различных уровней исходных деформаций или напряжений О] , оа , оз° и т. д. при совмещении начала координат А, В, С oбpa yют единую зависимость между напряжениями и деформациями АВСОК. Эта зависимость называется обобщенной диаграммой циклического деформирования, Таким образом, все конечные и промежуточные [c.367]

Истинная диаграмма деформирования применяется для анализа напряженно-деформированного состояния ввяеенерных объектов, работающих далеко за пределами упругости. Этот вопрос актуален при расчетах процессов прокатки, ковки, шта] Шовки, глубокой вытяжки и т. п. В несущих элементах сооружений или деталей машин подобные проблемы могут возникать при необходимости учета процессов упругопластического деформирования материала в малых 1областях около так называемых концентраторов местных напряжений — всякого рода отверстий, надрезов и других отступлений от плавных очертаний объекта исследования. [c.61]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.6 , c.9 , c.11 , c.12 , c.13 , c.15 , c.85 ]

Прикладная механика (1985) -- [ c.166 ]

Анализ и проектирование конструкций. Том 7. Ч.1 (1978) -- [ c.69 , c.73 , c.275 , c.311 ]

Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении (1987) -- [ c.98 , c.100 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.161 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 3 (1979) -- [ c.381 ]

Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести (1981) -- [ c.87 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 4 (1993) -- [ c.359 ]

Термопрочность деталей машин (1975) -- [ c.69 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...