Плотность орошения

Объемный расход (иногда называемый также плотностью орошения ) [c.159]

При значениях Ке, , > 1600 ламинарно-волновой режим течения пленки сменяется турбулентным. При этом так же, как и в обычных турбулентных потоках (например, в каналах), слой жидкости, непосредственно прилегающий к стенке, сохраняет черты ламинарного течения, а за пределами этого слоя пленки действует механизм турбулентного перемешивания. Это позволяет исключить из рассмотрения влияние волновых процессов, вязкости и поверхностного натяжения жидкости на касательные напряжения и связь между толщиной пленки и плотностью орошения. Анализ и результаты экспериментального изучения закономерностей течения тонких пленок показывают, что для свободно стекающей пленки можно записать равенство осредненных или локальных значений веса пленки и касательных напряжений на стенке в виде [c.173]

Объемная плотность орошения Г = v/4 = 4 По (4.29) [c.174]

Различие в степени проявления действия отдельных сил, разрушающих струю, приводит к различным закономерностям в распределении капель по крупности, плотности орошения и т. п. В качестве примера на рис. 8.11 приведены кривые зависимости суммарной вероятности появления капель различного относительного диаметра. На графике по оси абсцисс отложены относительные диаметры образующихся при разрушении струи капель с(г/ (где и с/ — текущий и средневзвешенный диаметры капель), по оси ординат — накопленные частоты их появления. [c.348]

Снижение количества растворенного кислорода в воде может быть достигнуто удалением его деаэрацией. В нефтедобывающей промышленности при больших расходах деаэрируемой воды наиболее предпочтительна деаэрация воды без нагрева только вакуумированием, которое обеспечивает конечную концентрацию растворенного кислорода в воде 0,05 г м . Эта величина деаэрации воды вполне достаточна, поскольку после смешения ее с основной массой подготавливаемых по закрытой системе сточных вод суммарное содерн<ание в них кислорода не превысит 0,5 г м . Для снижения содержания кислорода в нефтепромысловых водах до 0,05 г/м при плотности орошения 0,014 м м составлен [c.156]

МИНИМАЛЬНАЯ ПЛОТНОСТЬ ОРОШЕНИЯ И ТЕРМИЧЕСКАЯ НЕСТАБИЛЬНОСТЬ ПЛЕНКИ [c.130]

Изотермическая пленка сохраняет сплошность течения по всей твердой поверхности (стенке) при расходах жидкости, больших некоторого значения, называемого минимальной плотностью орошения G mhh- Эта величина зависит от многих факторов, в частности от предварительного смачивания стенки. Минимальная плотность орошения сухой поверхности может быть на порядок больше, чем для поверхности, предварительно смоченной той же жидкостью. [c.130]

Рис. 5-12. Зависимость теплового потока, разрушающего пленку, от плотности орошения.

Как указывалось выше, основными характеристиками качества распыливания являются фракционный состав капель и распределение плотности орошения по поперечному сечению распыленной струи. Некоторой суммарной характеристикой, в известной мере отражающей качество распыливания жидкости данной форсункой, является средний диаметр капли. [c.231]

ФРАКЦИОННЫЙ СОСТАВ СТРУИ, РАСПЫЛЕННОЙ ПНЕВМАТИЧЕСКОЙ ФОРСУНКОЙ. ПЛОТНОСТЬ ОРОШЕНИЯ [c.234]

Рис. 8-14. Плотность орошения по сечению факела одной из пневматических форсунок.

Рис. 8-22. Распределение относительной плотности орошения при

Приведенные зависимости не могут считаться экспериментально подтвержденными. Кроме того, следует иметь в виду, что минимальная плотность орошения сухой поверхности обычно значительно выше, чем для поверхности, предварительно смоченной той же жидкостью. Поэтому сплошная пленка может образовываться и разрушаться при различных значениях Сшш- [c.42]

Рис. 1.28. Зависимость скорости н.ср от плотности орошения Г

Зависимости (1.70) и (1.71) установлены по экспериментальным данным, полученным при нисходящем спутном движении среды. В самое последнее время появились данные по значениям г "ов.ср при восходящем течении пароводяного потока [126]. Эти данные получены при давлениях от 0,98 до 9,8 МПа. Установленные здесь зависимости w"on. p от плотности орошения Г приведены на рис. 1.28. [c.46]

Все экспериментальные данные (кроме тех, которые получены при давлениях 0,0078 и 0,0128 МПа [68]) обобщаются зависимостью с точностью 25%. Однако как эта зависимость, так и формулы (1.70) и (1.71) не отражают того, что при относительно высоких плотностях орошения влияние величины Г на скорость начала срыва пленки да"он.ср практически не проявляется (см. рис. 1.28). Для того чтобы учесть это, авторы работы [126] предложили зависимости [c.47]

В условиях кольцевой структуры двухфазного потока на. поверхности жидкой пленки образуются мелко- и крупномасштабные, волны. Фазовая скорость крупномасштабных волн больше средней скорости течения жидкости в пленке. Под влиянием потока пара капли жидкости срываются с гребней крупномасштабных волн и уносятся в ядро потока. Это так называемый механический (или динамический) унос. Как показано в гл. 1, при заданных свойствах жидкой и паровой (газовой) фаз, геометрии канала и плотности орошения началу срыва капель с поверхности пленки отвечает вполне определенное значение скорости пара (газа). По достижении этой скорости чисто кольцевая структура потока переходит в дисперсно-кольцевую. [c.231]

На основании своих опытов авторы работы [123] сделали вывод, что удельная интенсивность уноса, равная количеству жидкости, унесенной в ядро потока за единицу времени с единицы площади поверхности пленки, линейно зависит от плотности орошения и приведенной скорости пара. Однако этот вывод верен только для первого участка, в пределах которого зависимости 0 пл = /(2) также являются прямыми линиями. Когда расход жидкости в пленке определяется совместным влиянием процессов уноса н осаждения капель (второй участок канала), то удельная интенсивность уноса является более сложной функцией плотности орошения и скорости пара. [c.236]

Здесь YW —массовая скорость воздуха, кг/(м -с) Hw = — плотность орошения (на единицу смоченного периметра каналов), кг/(м-ч) бсл/ экв —относительная глубина (длина) каналов насадки й экв —эквивалентный диаметр 0 = im — ж. н--темпе- [c.101]

Выполним расчет аппарата с орошаемой насадкой. Приведем дополнительно следующие исходные данные массовую скорость воздуха 7W = 2,5 кг/(м -с) плотность орошения Hw = 20 кг/(м-ч) сечение аппарата Fan 1 м . Определим конечные параметры воды и воздуха и количество переданной в аппарате теплоты и влаги. Для сокращения объема записей воспользуемся / — d-диаграммой влажного воздуха и найдем следующие параметры воздуха энтальпию 7i == 65 400 Дж/кг абсолютное влагосодержание di — = 0,0137 кг/кг di = 0,017 кг/кг 0,0181 кг/кг. Дальней- [c.104]

Для нормальной работы экономайзера весьма важно равномерное распределение воды по сечению контактной камеры и полное смачивание всей поверхности насадки. Обеспечивается это рациональной конструкцией водораспределителя, соответствующим выбором значений скорости дымовых газов в контактной камере и плотности орошения насадки водой. [c.44]

Плотность орошения насадки, и /м -ч > > 16,1 12,9 12,1 9,7 12,9 10.7 12,1 12,1 [c.69]

Как видно из таблицы м рисунков, с увеличением расхода воды и плотности орошения теплопроизводительность установки при прочих равных условиях резко возрастает. [c.71]

В большинстве случаев скорость протекания соответствующих процессов определяется интенсивностью испарения жидкости и диффузионным обменом между средой и поверхностью капель. В связи с этим умение получить распыливанпе должной тонины, знание фракционного состава спектра капель и распределения плотности орошения по поперечному сечению струи имеют первостепенное практическое значение. [c.222]

Типичное для йНёймамчеетих форсунок распределение плотности орошения показано на рис. 8-14. Под плотностью орошения здесь понимается расход жидкости через единицу поперечного сечения струи. [c.237]

На рис. 8-22 и 8-23 показаны кривые распределения относительной нлотностн орошения OijG p по опытам А. Г. Блоха и Е. С. Кнчкиной. Здесь (7, — местная плотность орошения Gop —средняя плотность орошения. [c.246]

Эти графики показывают, что структура факела меняется в зависимости от вязкости, расхода жидкости и дпаметра отверстия сопла. Для не очень вязких жидкостей нрн изменении расхода л идкостн угол раснылнваи ня остается практически постоянным и меняется лишь характер кривой распределения плотности орошения. У вязких жидкостей расход влияет на угол распыливания. Кроме того, в этом случае возрастает влияние сил трения и в центре факела возникает максимум плотности орошения. [c.246]

Рис. 8-23. Влнянне вязкости на относительную плотность орошения при, распыле механическими форсунками (Л=4,4).

Течение жидкой пленки по всей поверхности твердого тела устанавливается при определенном расходе <7 . Этот расход принято называть минимальной плотностью орошения. Для изотермического течения пленки Д. Хартлей и В. Мергатройд [221] установили следующую зависимость, определяющую минимальную плотность орошения [c.42]

Здесь Г —расход жидкости в пленке, рассчитанный на единицу длины смоченного периметра трубы [Г —ОтрЦлй), где Gtp —расход в трубе]. Эту величину принято называть плотностью орошения. [c.45]

Некоторое распространение получили деаэраторы пленочного типа с насадкой в колонке. Дегазация осуществляется при про-тивоточном контакте пара, подводимого под насадку, с пленкой воды, стекающей по ее элементам. Удельная поверхность насадки достигает 190—195 м7м а плотность орошения при подогреве воды на 40 °С 90—ПО м /(м ч). Эти колонки вплоть до производительности 500 т/ч имеют в 1,3—1,5 раза меньшую высоту по сравнению с колонками струйного типа. Они допускают меньшую, чем струйные колонки, предельную гидравлическую нагрузку, но обеспечивают большую глубину дегазации. [c.113]

Исследования, проведенные на промышленных де-карбонизаторах с деревянной хордовой насадкой и на модели, позволили установить основные параметры их работы. Удельный расход воздуха, обеспечивающий достаточно глубокое удаление свободной углекислоты, составляет в среднем 20 м на 1 м воды. Оптимальная плотность орошения деревянной хордовой насадки составляет 40—45 мVм Скорость движения воздуха через декарбонизатор следует принимать не меньше 0,085— 0,1 м/с, считая по не заполненному насадкой сечению аппарата. При правильном выборе величины поверхности контакта дегазируемой воды с воздухом и поддержании указанного выше расхода воздуха декарбонизатор пленочного типа способен обеспечить остаточное содержание свободной углекислоты в воде при температуре ее до 30 °С в количестве 3—7 мг/кг. [c.243]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Коэффициент смачиваемости насадки ф зависит от плотности орошения насадки водой Hw, типа, размера и способа укладки элементов насадки и может быть определен по графику (рис. 3-2), лостроенному по данным [Л. 19]. [c.39]

Рис. 3-2. Зависимость коэффициента смачиваемости насадки iвoдoй от плотности орошения, размера и характера укладки колец (по Н. М. Жаворонкову), й — правильно уложенные кольца б — беспорядочно лежащие кольца.

Другая установка, сооруженная на Киевской ТЭЦ-2, предназначалась для нагрева химочищенной воды и шнденсата, имеющих температуру 30—40° С, уходящими газами энергетического котла с температурой 120—125° С. Контактная камера также имела диаметр 200 мм и была загружена керамическими кольцами 26х27х Х4,9 мм, высота слоя 290 мм. Скорость газов составляла 0,5— 0,8 Mj eK, плотность орошения 1,5—15 м 1м ч. [c.71]

Плотность орошения, м 1м -ч. ... Скорость газов в своЗодном сечении эко [c.72]

Для изучения теплообмена и гидравлического режима в слое керамических колец Рашига 50x50x5 мм sb 1964- 1965 гг. НИИСТ была сооружена опытная установка с контактной камерой диаметром 300 мм. Высота слоя колец составляла около 500 м.п. Скорость газов была высокой — от 2 до 3 м1сек., а плотность орошения 5—50 м /м ч. Начальная температура газов составляла 80—230° С. [c.73]

Рис. 4-4. Зависимость сопрогив-ления слоя насадки из К лец 35x35x4 мм высотой 1 ООО мм от скорости газов и плотности орошения по опытам НИИСТ (1960 г.).

Рис. 4-8. Зависимость сопротивления слоя насадки пз колец 50x50x5 мм высотой со 500 мм от плотности орошения и скорости газов по опытам НИИСТ (1965 г.).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...