Силы контактные

Обычно уравнение движения слоя получают так же, как и для идеальной жидкости, учитывая, однако, сухое трение и сцепление [Л. 68]. Одно из следствий такого приема — в уравнении движения выпадают члены, отражающие параметры газового компонента (плотность, вязкость и др.). Уравнение (9-34) свободно от этого недостатка, отражая физические свойства всех компонентов системы, различая, в частности, силы контактного (сухого) трения частиц и вязкостного трения жидкости. Рассмотрим одномерную задачу движения плотного слоя по оси X. При этом учтем, что в плотном слое величина давления передается только в нормальном направлении. Тогда [c.289]

Сварные с о е д и н е н и я — это неразъемные соединения, основанные на использовании сил молекулярного сцепления и получаемые путем местного нагрева деталей до расплавленного состояния (сварка плавлением электродуговая, электро-шлаковая и др.) или до тестообразного состояния, но с применением механической силы (контактная сварка). [c.56]

Кроме того, на стержень действует нормальная распределенная сила (контактная сила между стержнем и каналом), поэтому полная распределенная сила [c.46]

При сжатии подобных цилиндрических заготовок из одного и того же металла, но разных по размеру сопротивление деформации тем больше, чем меньше размер образца. С. И. Губкин объясняет этот эффект тем, что для меньшего по размерам образца создаются в большей степени условия для всестороннего объемного сжатия за счет относительно более сильного развития контактной поверхности и возникновения относительно больших напряжений сжатия от сил контактного трения. Однако эффект увеличения напряжения — незначительный, и, видимо, более существенное значение фактора FjV обусловлено большей относительной развитостью поверхности и за счет этого более существенным воздействием внешней среды на пластичность и сопротивление деформации меньших по объему образцов. При этом на изменение пластичности и сопротивление деформации оказывают влияние 1) окружающая среда 2) состояние поверхности слоев, сформировавшихся по структуре и свойствам в результате обработки резанием 3) контактное трение и поверхностное натяжение. [c.480]

Рост контактных напряжений, что видно из формул (9.196), происходит медленнее,чем рост силы. Контактные напряжения зависят от модуля упругости материала. [c.724]

Сила, требуемая для сборки конического неподвижного соединения, в ряде малогабаритных узлов создается обычной гайкой. В этом случае при сборке необходимо учитывать то обстоятельство, что силы контактного давления могут быть весьма значительны, в связи с чем при тонкой стенке охватывающей детали — ступицы и бесконтрольной затяжке возможны смятие и даже разрыв этой детали. Поэтому гайку необходимо затягивать предельным или динамометрическим ключами. [c.222]

Таким образом, при формовании резьбы жестким пуансоном превалирующими оказываются силы контактного давления Л о и вызываемые ими силы трения. При внедрении жесткого пуансона в текстуру стеклонити в вершинах, профиля закрепляются от продольных перемещений силами трения. Подчас усилия N м [c.217]

В основе процесса холодной объемной штампов ш лежит штампуемость сталей в холодном состоянии, определяемая запасом пластичности материала и удельными усилиями те-течения. Схема напряженного состояния — неравномерное всестороннее сжатие,— сопутствующая процессам холодной объемной штамповки, положительно влияя на пластичность, значительно повышает удельные усилия течения, которые состоят из истинного сопротивления деформированию и сил контактного трения. [c.141]

Таким образом, проведенные исследования показывают, что пластическая деформация поверхностных слоев кристаллических материалов в условиях нагружения их силами контактного трения протекает па очень малой глубине (порядка 500—10 000 А) й при этом она может полностью обеспечить процесс образования соединения в твердой фазе. [c.104]

ЯВЛЕНИЯ <гальваномагнитные — явления, вызванные действием магнитного поля на электрические свойства твердых проводников, по которым течет электрический ток капиллярные— явления, обусловленные смачиванием и поверхностной энергией на границе фаз на уровне межмолекулярных сил контактные — электрические явления, возникающие в зоне контакта металлов или полупроводников переноса — необратимые процессы, приводящие к пространственному перемещению массы, энергии и т. п., возникающие вследствие действия внешних силовых полей или наличия пространственных неоднородностей состава, температуры) [c.303]

Когда на часть 5] граничной поверхности тела действуют заданные поверхностные силы (напр., силы контактного взаимодействия), проекции к-рых, отнесённые к единице площади, равны Г , Fy, F,, а для части S2 этой поверхности заданы перемещения её точек <ру, ф , граничные условия имеют вид [c.234]

Во всех газотрубных котлах для уменьшения выноса с паром влаги в кипятильных барабанах применяют сепарационные устройства разных конструкций. В этих котлах используют главным образом механические способы сепарации, основанные на следующих принципах действии силы тяжести, под влиянием которой капельки воды выпадают из потока пара силе контактного взаимодействия, т.е. прилипании капелек воды к поверхности сепаратора центробежном эффекте, в результате которого при движении влажного пара по кривой траектории капельки жидкости отбрасываются к периферии - к стенкам сепаратора и стекают вниз. [c.137]

Рассмотрим резьбовое соединение (рис. 4.1) при заданной внешней силе Г, полагая для упрощения, что витки резьбы благодаря малому углу подъема имеют кольцевую форму и силы трения в контактах пренебрежимо малы. Требуется определить силы (контактные напряжения), действующие на витки резьбы. [c.70]

При прижатии рабочих тел постоянной силой контактные напряжения практически не меняются с изменением режима нагружения. При этом выражение (10.3) упрощается [c.225]

Для снижения удельной силы необходимо проводить выдавливание в штампах, рабочие элементы которых перемещаются относительно друг друга таким образом, чтобы силы трения на поверхности контакта пластически деформируемого материала заготовки с этими элементами инструмента становились направленными в сторону течения материала и способствовали этому течению. Такие силы трения названы активными силами контактного трения. Кроме снижения удельной деформирующей силы выдавливание с активными силами контактного трения позволяет улучшить качество изготавливаемой детали. [c.113]

На рис. 3.49 показан пресс, в котором выдавливающий пуансон перемещается плунжером /. При выдавливании по традиционной схеме силы контактного трения на границе заготовки с матрицей препятствуют течению материала заготовки. Однако, если матрицу, установленную в траверсе 2, с помощью гидроцилиндров, J перемещать в направлении течения материала со скоростью, превышающей скорость течения, силы трения на границе заготовки с матрицей будут способствовать течению и разгрузят пуансоны. [c.114]

Формование высокоплотных деталей со сдвигом частиц может проводиться на прессах для выдавливания с активными силами контактного трения, схема которых представлена на рис. 3.49. [c.122]

Рис. 3.66. Формование втулок с активными силами контактного трения - а обозначения параметров, используемых в анализе формования втулки - б

Что называют активными силами контактного трения [c.127]

Возникают ли активные силы контактного трения при выдавливании в плавающей матрице, не имеющей привода для ее принудительного перемещения [c.127]

Рассмотрим задачу о вынужденных колебаниях на примере неуравновешенного нагруженного гибкого ротора с одним диском и с горизонтальной осью вращения, опирающегося на два одинаковых подшипника качения (см. рис 33). Величина среднего радиального зазора между наружным и внутренним кольцами подшипника и телами качения равна А. Силы контактной упругости в каждом подшипнике определяются зависимост()Ю (97), где собственно упругое перемещение [c.174]

В первой части книги приведены материалы по определению величины сил контактного трения при ковке и штамповке, прокатке, волочении и прессовании. Эти данные необходимы для разработки режимов деформации, расчетов оборудования на прочность и потребной мощности. Чаще всего величину сил трения определяют через коэффициент трения. Поэтому для решения технологических и конструкторских задач требуется с достаточной степенью достоверности выбрать среднюю величину коэффициента внешнего трения в зоне деформации. При этом надо правильно учитывать влияние основных факторов трения, выделяя их среди многих второстепенных. Теоретический анализ процессов обработки металлов давлением во многих случаях требует знания не только средних значений сил трения, но и распределения их по контактной поверхности. Этому сложному вопросу также уделено значительное внимание. [c.6]

Это облегчает получение замкнутых решений двухмерных задач теории пластичности. Например, задача о пластическом равновесии толстостенной трубы, сжатие бесконечной полосы между шероховатыми плитами, осадка без трения толстостенной трубы, замкнутой в матрицу, сжатие клина. Имеются приближенные решения двухмерных задач. Например, правка тонких листов всесторонним растяжением прокатка и протяжка через матрицу широкой полосы, когда из-за подпирающих сил контактного трения течение металла в направлении ширины полосы отсутствует гибка на оправке широкой заготовки и т. д. [c.251]

Рис. 4.14. Эпюры радиальных (/), осевых (2), окружных (3) напряжений, а также интенсивностей сил контактного трения (4) и максимального касательного напряжения (5) [86]

При исследовании выпучивания мембраны в матрицу в случае возникновения контакта между стенками матрицы и мембраны силы контактного трения надлежащим образом учитываются вектором нагрузки R. [c.191]

Уравнения (11.36) — (11.38) дополним уравнением равновесия штампа, приравнивая нулю осевую равнодействующую сил контактного давления на штамп со стороны оболочки [c.44]

Прибавляя к (VI.35) так же, как и в параграфе 3, силы контактного взаимодействия, получаем соотношения (VI.26), (VI.27). [c.113]

Локальные касательная матрица жесткости и вектор внутренних сил контактного элемента записываются соответственно в виде [c.236]

Р — сила контактного давления между бандажами Если задана геометрия полки в собранном состоянии и выбрана величина силы Р, то по формулам (130) определяют значения q и Pq для отдельной лопатки [c.302]

Силы, воспринимаемые элементами конструкцшз, являются либо массовыми, или объемными (силы тяжести, силы инерции), либо поверхностными силами контактного взаимодействия рассматриваемого элемента с соседними элементами или прилегающей к нему средой (например, пар, воздух, жидкость). [c.181]

Изучение структурных и энергетических закономерностей пластической деформации в приповерхностных слоях материалов в сравнении с их внутренними объемными слоями имеет важное значение для развития теории и практики процессов трения, износа и схватывания. При этом следует отметить, что. поверхностные слои кристаллических материалов имеют, как правило, свои специфические закономерности пластической деформации. Так, например, в работе [11 при нагружении монокристаллов кремния через пластичную деформируемую среду силами контактного трения было найдено, что в тонких приповерхностных слоях на глубине от сотых и десятых долей микрона до нескольких микрон величины критического напряжения сдвига и энергии активации движения дислокаций значительно меньше, чем аналогичные характеристики в объеме кристалла. Было также показано [2], что при одинаковом уровне внешне приложенных напряжений по поперечному сечению кристалла в радиусе действия дислокационных сил изображения эффективное напряжение сдвига значительно выше, чем внутри кристалла. Поэтому поверхностные источники генерируют значительно большее количество дислокационных петель и на большее расстояние от источника по сравнению с объемными источниками аналогичной конфигурации и геометрии при одинаковом уровне внешних напряжений. Высказывалось также предположение, что облегченные условия пластического течения в приповерхностных слоях обусловлены не только большим количеством легкодействующих гомогенных и различного рода гетерогенных источников сдвига [3], но и различной скоростью движения дислокаций у поверхности и внутри кристалла [2]. Аномальное пластическое течение поверхностных слоев материала на начальной стадии деформации может быть обусловлено действием и ряда других факто-зов, например а) действием дислокационных сил изображения 4, 5] б) различием в проявлении механизмов диссипации энергии на дислокациях, движущихся в объеме кристалла и у его поверхности причем в общем случае это различи е, по-видимому, может проявляться на всех семи фононных ветвях диссипации энергии (эффект фононного ветра, термоупругая диссипация, фонон-ная вязкость, радиационное трение и т. д.) [6], а также на электронной [71 ветви рассеяния вводимой в кристалл энергии в) особенностями атомно-электронной структуры поверхностных слоев и их отличием от объема кристалла, которые могут проявляться во влиянии поверхностного пространственного заряда и дебаевского радиуса экранирования на вели- [c.39]

В настоящей работе были исследованы некоторые структурные закономерности ыикропластической деформации приповерхностных слоев стали Х18Н9Т в условиях нагружения их силами контактного трения, которое осуществлялось при горячей запрессовке стального клина или конуса в алюминиевые сплавы АМгЗ или АД1 за счет пластического течения более мягкого дгатериала по поверхности более твердого. При этом в области невысоких температур, когда схватывание материалов отсутствует, можно исследовать процесс контактного трения и закономерности поверхностной микропластической деформации в чистом виде. При более высоких температурах с помощью данной методики можно изучать также кинетику протекания процесса схватывания и активирующую роль пластической деформации в этом процессе. [c.101]

При вращении вала необходимы гидродинамическая смазывающая пленка на поверхности вала и хороший отвод тепла от трущейся поверхности, что существенно повышает ресурс работы при малом износе и незначительных утечках. При неподвижном вале механизм уплотняющего действия аналогичен механизму уплотняющего действия рассмотренных выше уплотнени . При расчетах используют удельную силу контактного давления Р, отнесенную к 1 см длины кромки [c.162]

В поле Stiffness S ale Fa tor задается масштабный коэффициент жесткости, который используется при вычислении силы контактного взаимодействия в зависимости от глубины проникновения. По умолчанию, если задано нулевое значение, коэффициент жесткости устанавливается равным 1.0. Его величина обычно уменьшается для улучшения сходимости процесса решения. [c.246]

Создание и использование активных сил контактного трения при выдавливании спеченных порошковых заготовок могут быть осуществлены не только на специализированных прессах, но и при выдавливании в так называемой плавающей матрице, которая под действием сил трения имеет возможность перемещаться в осевом направлении. При обратном выдавливании в плавающей матрице в начале процесса (рис. 3.53, а) уплотнение и осадка заготовки происходят более интенсивно, чем образование трубной части детали. Пока заготовка не уплотнена, удельная сила на пуансоне сравнкгельно небольшая. На этой стадии целесообразно препятствовать истечению. Это осуществляется силами трения между формирующейся трубной частью стакана и матрицей, которая перемещается в направлении, лротивоположном течению материала в трубную часть стакана. Матрица под действием сил трения перемещается в направлении движения пуансона. Силы трения препятствуют вытеканию материала в зазор между пуансоном и матрицей и способствуют повышению плотности детали. [c.115]

Рис. 3.53. Схема операции обратного выдавливания стакана из спеченной порошковой заготовки в плавающей матрице а - осадка пористой заготовки 6 - выдавливание полости, Vu, - скорость перемещения частиц заготовки v - скорость перемещения матрицы v -скорость скольжения матриць) по заготовке f, - активные силы контактного трения

Поскольку при выдавливании деталей из заготовок в оболочке требуется меньшая удельная сила на пуансоне, чем при традиционном выдавливании, могут быть применены и обычные штампы, установленные на универсальные прессы, в которых выдавливание проводится без активных сил контактного трения. При этом может быть осуществлено выдавливание предварительно легированных спеченных заготовок. Так, например, выдавливается спеченная заготовка из порошка, легированного предварительно (до формования и спекания заготовки) 2 % Ni, 1 % Мо, 2 % Си. После формования и спекания заготовки на нее наносится фафитосодержащее покрытие, которое в процессе выдавливания снижает удельную силу на пуансоне и позволяет осуществить выдавливание при допустимой удельной силе, при этом также происходит заполнение углеродом пор в поверхностном слое заготовки. При последующем отжиге заготовки углерод из пор поверхностного слоя вступает в химическую реакцию с материалом изделия. В результате улучшаются служебные свойства изделия, такие как, например, стойкость. Поскольку поверхностный слой изделия легирован углеродом, при его охлаждении в процессе термообработки может быть осуществлена закалка. [c.119]

Для оценки возможности применения формулы (3.1), полученной при формовании деталей непосредственно из железных порошков, для пересчета удельной силы холодного выдавливания спеченной заготовки на другую марку железного порошка было проведено исследование влияния материала спеченного образца, его плотности, диаметра пуансона, направления сил контактного трения и типа смазочного материала на удельную силу при вьщавливании деталей типа стаканов. Сравнение результатов этого исследования с расчетами по формуле (3.1) показывает, что изменение удельной деформирующей силы при изменении марки порошка в случае штамповки спеченных заготовок уменьшается примерно в [c.123]

Теория поперечного удара Тимошенко. Эта теория объединяет существенные положения теории Сен-Венана и Герца. Она учитывает местные деформации ударяющего по балке тела. Пусть тело в момент соприкосновения с балкой имеет скорость t o- Если прогиб балки в точке удара л = обозначить через у, смещение тела —через5, а местное сжатие через а, то s = а -f- у. Это соотношение служит уравнением совместности при использовании метода расчленения, состоящего в раздельном рассмотрении движения тела и балки под действием сил контактного давления Р (/) Исходными являются уравнения движения тела и балки [c.266]

Решение. Протяженность полосы в направлении оси г (длина I) достаточно велика, так что действующие в направлении длины полосы силы контактного трения препятствуют течеЕ1ИЮ металла и приводят к плоскому деформированному состоянию. При этом = О. Тогда из условия несжимаемости 1жж + + 1,гг = О кайдем, Что ==- — [c.302]

Пусть односвязная оболочечная конструкция представляет собой набор из N оболочек вращения, соединенных по торцам (а = onst) непосредственно или шпангоутами. На каждую из оболочек может действовать система распределенных поверхностных нагрузок и сил контактного давления. Шпангоуты могут обыть нагружены системой внешних погонных усилий и моментов, приведенных к центру тяжести поперечного сечения (считаем его недеформируемым). Материал шпангоута упругий, оболочки — упругий или нелинейно-упругий. [c.36]

Количество работ, посвященных контактным задачам теории оболочек, велико, однако вопрос об учете смещения штампа к положению равновесия под действием сил контактного давления ранее никем не рассматривался. Вместе с тем очевидно, что при кинематической связи оболочки вращения и кольцевого штампа подобное перемещение может существенно влиять на общую картину НДС оболо-чечной конструкции. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...