Балка тонкостенная

Примеры решения Файлона. На рис. 4.24 показана балка тонкостенного коробчатого сечения. Требуется выяснить характер распределения напряжений по ширине горизонтального листа (точки 1, 2, 3) в среднем сечении в зависимости от отношения А = а/Ь. [c.97]

Оценка прочности балки тонкостенного профиля при плоском [c.249]

Построить эпюру касательных напряжений по сечению и вычислить с , и для балки тонкостенного уголкового профиля пролетом /=40 см, изгибаемой силой Р=2Ъ кГ, приложенной в центре изгиба сечения, в двух случаях 1) сила Ру=Р направлена вертикально и 2) сила направлена горизонтально. Размеры сечения 6=40 мм, t=2 мм. Указать положение центра изгиба. [c.116]

Распределение касательных напряжений в поперечном сечении балки тонкостенного открытого профиля обладает некоторой [c.133]

Касательные напряжения в поперечном сечении балки тонкостенного открытого профиля. Рассмотрим теперь тонкостенный профиль произвольного вида, сохранив пока лишь условие наличия оси симметрии у поперечного сечения, лежащей в плоскости действия внешних сил. [c.138]

Прежде всего, как и при рассмотрении двутавра, условимся считать, что по толщине тонкостенного профиля нормальные напряжения при изгибе балки распределены равномерно допускаемая при этом погрешность невелика. На рис. 12.29 показана балка тонкостенного профиля и эпюра нормальных напряжений, возникающих в поперечном ее сечении вследствие малости отношения [c.138]

Пример 12.7. Построить эпюру распределения касательных напряжений по поперечному сечению балки тонкостенного открытого профиля, изображенного на рис. 12.37, д, при поперечном изгибе в плоскости 05/2. Размеры сечения л, 6 и поперечная сила Qy заданы. [c.146]

Пример 12.8. Построить эпюры распределения касательных напряжений по поперечному сечению балки тонкостенного открытого профиля, изображенного на рис. 12.38, а, при поперечном изгибе в плоскости Оуг Охг). Размеры сечения, указанные на рис. 12.38, а, и поперечная сила заданы. [c.147]

Балки тонкостенные — Секториальные геометрические характеристики 1 (2-я) — 234 Балки тонкостенные криволинейные — Расчёт [c.17]

Пример 9.4. С использованием третьей теории прочности провести проектировочный и поверочный расчеты на прочность изображенной на рис. 9.4 а балки тонкостенного замкнутого сечения. В расчетах принять Р = 120 Н, / = 20 см, Ь/Ъ = 10, Gt = = 240 МПа, коэффициент запаса прочности п = 2. [c.337]

Касательные напряжения при изгибе в балках тонкостенного сечения. Центр изгиба [c.203]

Рассматривая элемент балки тонкостенного сечения, выделенный сечениями х и ж + б ж, мы рассечем его продольным сечением не нормально к оси у, а нормально к средней линии сечения, вдоль которой отсчитывается координата S. Этот элемент показан на рис. 8.38. Составим для него условие [c.203]

В предыдущем параграфе были рассмотрены касательные напряжения при косом изгибе. Как и в случае плоского изгиба, эти напряжения невелики в балках сплошного профиля (прямоугольник, круг и т. д.) и не оказывают заметного влияния на прочность и перемещения балки. Напротив,, в балках тонкостенного профиля (прокатные и штампованные профили) касательные напряжения при косом изгибе могут достигать значительной величины. При этом они не только существенно влияют на прочность и величины [c.276]

В проектной практике нашел применение упрощенный метод расчета пространственных блоков КЖС по аналогии с расчетом на изгиб балки тонкостенного П-образного профиля и переменной высоты с дополнительной проверкой прочности отдельных деталей конструкции. Имеется в виду [c.215]

Таким образом, если балка имеет тонкостенное сечение и к ней приложена значительная поперечная нагрузка, то необходимо производить полный расчет на прочность (типовой расчет приведен ниже). Если расчет проектировочный, то сначала можно подобрать сечение по основному условию прочности (10.28), а затем произвести проверку по всем условиям прочности. [c.263]

Листы поясов, а особенно стенки составных балок представляют собой тонкостенные элементы и способны при сжатии (пояса) или при сдвиге (стенки) терять устойчивость, коробиться. Чем меньше толщина листов и чем больше длина свисающей части с поясных листов, тем меньшую нагрузку может выдержать балка без опасности коробления листов. Поэто- [c.311]

Наличие касательных напряжений в полках тонкостенных профилей приводит к тому, ЧТОБ крайних волокнах балки, где действуют наибольшие нормальные напряжения [c.317]

Исследовав изгибные напряжения в балке-полоске, выделенной в тонкостенной цилиндрической оболочке, мы получили решение и для всей оболочки. Напряжения а/ в балке-полоске являются нагибными напряжениями в меридиональном направлении оболочки (в поперечных ее сечениях), а напряжения — изгибными напряжениями в широтном направлений (в продольных сечениях). Эпюры и показаны на рис. 481. Напряжениям соответствует изгибающий момент М, а напряжениям — момент М . [c.483]

Аа. Следовательно, искривления поперечных сечений не сказываются на законе распределения нормальных напряжений и их значений. В балке прямоугольного и круглого сечений максимальные касательные напряжения возникают в тех точках, где нормальные напряжения равны нулю (на нейтральной оси), и, наоборот, в крайних точках сечения, где нормальные напряжения максимальны, касательные напряжения равны нулю. Поэтому за опасные можно принять точки, наиболее удаленные от нейтральной оси, что подтверждается практикой эксплуатации балок, работающих на изгиб. Однако в случае тонкостенных профилей (например, двутавра) необходимо проверить прочность балки и в точках, где полка сочленяется со стенкой, поскольку здесь возникают значительные как нормальные, так и касательные напряжения. [c.221]

При поперечном изгибе балок тонкостенного профиля касательные напряжения иногда понижают прочность. Однако и в этих случаях при определении размеров поперечного сечения балки касательные напряжения вначале не принимают во внимание, а затем производят поверочный расчет с учетом касательных напряжений. [c.209]

В подавляющем большинстве случаев влияние касательных напряжений на прочность балок невелико и при расчете их не учитывают. Исключением являются балки из тонкостенных профилей, в частности, высокие двутавровые балки, нагруженные большими сосредоточенными силами, приложенными вблизи опор. [c.278]

Для заданной расчетной схемы неразрезной многопролетной балки (рис. 3, табл. 3) построить эпюры поперечной силы и изгибающего момента и подобрать диаметр тонкостенного трубчатого сечения, выполняя следующую последовательность [c.84]

В данном случае, учитывая тонкостенность сечения и наличие большой сосредоточенной силы (Р=3<7а=3-80,3 200=48,2-10 кГ), следует проверить максимальные касательные напряжения в поперечном сечении балки. [c.126]

Для произвольной формы поперечного сечения балки определение положения центра изгиба представляет большие трудности. Для тонкостенного сечения, симметричного относительно нейтральной оси г (рис. 65), центр изгиба лежит на оси г, его расстояние от центра тяжести сечения [c.123]

В балках с тонкостенным сечением (двутавр, швеллер) опасной может оказаться точка, расположенная в месте соединения стенки с полкой. Это происходит в тех случаях, когда к балке приложена значительная поперечная нагрузка, причем есть сечения, в которых М и Q одновременно велики. Одно из таких сечений и будет опасным. [c.284]

Наличие касательных напряжений в полках тонкостенных профилей приводит к тому, что в крайних волокнах балки, где действуют наибольшие нормальные напряжения Омакс, напряженное состояние будет плоским, а не линейным (рис. 310). Поэтому в таких балках вероятной опасной точкой будет не произвольная точка крайних волокон, а та точка, где тп=т акс Условие прочности для этих балок следовало бы писать не в обычном виде [c.337]

Как известно, открытые тонкостенные профили плохо работают на кручение. Кроме того, если балка заделана так, что депланация сечения в заделке становится невозможной, то будет иметь место так называемое стесненное кручение, при котором в поперечном сечении возникают не только касательные, но и значительные нормальные напряжения. Поэтому желательно принимать меры, устраняющие кручение в балках прокатного профиля. Обычно по этой причине ставят симметричное сечение из двух швеллеров. Если же профиль один, а нагрузка значительна, то ее нужно выносить из главной плоскости так, чтобы она проходила через точку С (на рис. 313, б такое положение нагрузки показано пунктиром на рис. 313, г дан один из возможных вариантов конструктивного оформления вынесения нагрузки). В этом случае участок балки длиной х полностью уравновешивается силами Р, Q x) = P и моментом М х) = Рх кручения не будет. Поэтому точка С называется центром изгиба (иногда — центром жесткости). Центры изгиба всех сечений балки расположены на прямой, которая называется осью жесткости балки (рис. 313, б). [c.340]

Заметим, что нагрузка р хз) не обязательно должна лежать в плоскости x-iXi, она может действовать в параллельной плоскости. Величины прогибов и нормальных напряжений при изгибе от этого не меняются, как будет видно из приводимого ниже вывода. Однако касательные напряжения зависят от положения плоскости действия сил, они могут потребовать для своего уравновешивания приложения к торцам балки крутящих моментов. Если ось х-2. есть ось симметрии сечения, то, очевидно, крутящий момент не потребуется, если нагрузка лежит в плоскости Хг, Хз, нагрузка в любой параллельной плоскости будет вызывать кручение. Однако, если ось есть главная центральная ось сечения, по не ось симметрии, и нагрузка лежит в плоскости Хг, Хз, изгиб, как правило, будет сопровождаться кручением чтобы кручения пе было, ось х должна проходить не через центр сечения, а через некоторую точку, называемую центром изгиба. Элементарная теория, позволяющая найти центр изгиба для тонкостенных стержней открытого профиля, была изложена в 3.7, распространение ее на стержни произвольного сечения служит предметом теории изгиба Сен-Венана, которая в этой книге излагаться не будет. [c.387]

Конструкции из стеклопластиков имеют недостаточную жесткость, использование всего ресурса прочности их часто оказывается невозможным вследствие недопустимо больших перемещений. Тонкостенные конструкции разрушаются обычно вследствие потери устойчивости, а критические нагрузки определяются не прочностью, а модулем упругости. Если соединить титановый элемент с элементом из стеклопластика, например, усилить полку титановой балки элементом из стеклопластика, получится следующее. [c.685]

Первым уравнением (г) определяются продольные деформации оболочки при осевом растяжении (сжатии). Второе и третье уравнения характеризуют деформированное состояние оболочки при изгибе ее как тонкостенной балки (с сохранением формы профиля) в горизонтальной плоскости. При действии на оболочку только поперечных нагрузок q z, s) они приводятся к одному дифференциальному уравнению [c.252]

В сопротивлении материалов объектом исследования являются брусья. Это стержни и балки сплошного и тонкостенного профилей (поперечных сечений) и брусья с криволинейной осью. Оболочки и массивные тела изучают в механике деформируемого тела на более строгих, чем в сопротивлении материалов, математических началах. [c.9]

При выводе формулы для касательного напряжения в поперечном сочении балки тонкостенного открытого профиля при поперечном изгибе поступим аналогично тому, как это делалось выше, применительно к балкам массивным или двутаврового сечения. [c.139]

Если сечение балки тонкостенное, то в нем возникают равномерно распределенные по толщине касательные напряжения Txs = QySf l J,5), dF = 5ds. [c.229]

Будет расширено производство таких экономичных видов проката, как широкополочные балки, тонкостенные фасонные профили, сортовой прокат и катанка в тяжелых бунтах, периодические профили, холоднокатаная динамная сталь и другие виды продукции. Намечено ввести в эксплуатацию ряд станов горячей прокатки, цехи и отделения холодной прокатки, дополнительные мощности по нанесению защитных покрытий на лист и жесть по термической обработке проката, гнутым профилям и др. Одновременно предусматривается реконструкция большого количества станов горячей прокатки и цехов холодной прокатки с увеличением производства проката, а также вывод из эксплуатации целого ряда морально устаревших прокатных станов горячей и холодной прокатки. [c.3]

В тонкостенных стержнях, как уже было упомянуто, даже при совпадении силовой плоскости с одной из главных центральных осей сечения может наблюдаться явление закручивания. Чтобы лучше понять это, рассмотрим консольную балку корыт-ного профиля (рис. VI.25, а). [c.158]

Построить эпюры распределения касательных напряжений по высоте стенки и ширине полок и определить положение центра изгиба несимметричного двутаврового сечения тонкостенной балки при следующих данных (см. рисунок) размеры сечения равны А=100лл, а = А мм, Ь = 60мм, мм, Ь — мм. Поперечная сила, приложенная в центре изгиба, Q= 1800 кг. [c.141]

Заметим, что при выводе формулы для касательных напряжений при изгибе тонкостенных стержней ( 3.7) был использован совершенно тот же способ рассуждений, что и при выводе формулы (9.16.1). У тонкостенных стержней, действительно, касательные напряжения могут иметь тот же порядок величин, что и нормальные. В сплошных стержнях касательные напряжения малы, для металлических балок они, как правило, несуш,ествен-ны, поэтому и теория касательных напряжений в таких балках лишена практического значения. Нужно признать, что в течение ряда десятилетий элементарная теория, приводящая к формуле [c.320]

Часто применяемые на практике балки таврового, двутаврового, зетового, коробчатого и других тонкостенных сечений могут рассматриваться как состоящие из длинных прямоугольных полос, соединенных между собой вдоль краев. Элементарная теория изгиба применительно к таким профилям может быть неточной более правильные расчеты получаются, если строить для каждой из полос решение плоской задачи теории упругости и эти решения сопрягать между собою. Таким образом, возникает естественная необходимость построения решения плоской задачи для длинного, вытянутого прямоугольника. Оговорка о том, что прямоугольник должен быть вытянут, существенна. Дело в том, что метод разделения переменных, который будет применен в этой задаче, не позволяет удовлетворить двум граничным условиям на каждой стороне. Поэтому при решении добиваются точного удовлетворения граничных условий на длинных сторонах, тогда как на коротких сторонах граничные условия выполняются лишь интегрально. Вспомним, что такая же ситуация встречается в теории кручения и изгиба. Пусть ширина балки есть 2Ь, длина I, оси координат выбраны так, что границами слун ат линии х, = 0, х, = I, Х2 = Ь. [c.355]

Изгибом бруса нюывается такая его деформация, которая сопровождается изменением кривизны его осевой линии. Введем понятие продольного волокна как совокупности материальных точек бруса, расположенных непрерывно вдоль линии, параллельной оси бруса. Малый отрезок этой материальной линии назовем малым продольным волокном. Брусья с прямолинейной осью называются балками, если они испытывают преимущественно деформацию изгиба. Рассмотрим изгиб балок постоянного по длине поперечного сечения. При этом ось Ог направим вдоль оси балки, а оси Ох и Оу совместим с главными центральными осями инерции поперечного сечения. Плоскости Охг и Оуг в этом случае называются главными центральными плоскостями инерции балки. Различают балки сплошного и тонкостенного поперечных сечений (см. 1.2). [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...