П двухступенчатая

Тип котлоагрегата механических и без ступенчатого испарения механических п двухступенчатом внутр>1 барабана механических или промывке пара и ступенчатом в выносных циклонах "в X R ь са О X [c.374]

Как изменятся контактные напряжения и напряжение изгиба в зубьях второй пары двухступенчатого соосного редуктора (рис. 9.22), если взамен зубчатой пары с гп = 4 мм Z.J = 25 2 = 100 В= 75 мм-, os р = 0,99 установить зубчатую пару с /п = 2 мм г з = 50, z i = 200, В = 75 мм и os р = 0,99. [c.165]

Показать характер зпюры крутящих моментов для промежуточного вала П (рис. 17.17) двухступенчатого редуктора с раздвоенной быстроходной ступенью. [c.290]

Эфф ективные скорости истечения первой и второй ступени у двухступенчатой ракеты соответственно равны = = 2400 м/с и 0 2 = 2600 м/с. Определить, считая, что движение происходит вне поля тяготения и атмосферы, числа Циолковского для обеспечения конечной скорости 01 = 2400 м/с первой ступени п конечной скорости 02 = 5400 м/с второй ступени. [c.336]

В двухступенчатых волновых передачах, имеющих два гибких звена и два генератора волн, передаточное отношение достигает величины i == 10 000 п более. [c.351]

Определить температуру в конце сжатия, теоретическую работу компрессора и величину объемного к. п. д. а) для одноступенчатого компрессора б) для двухступенчатого компрессора с промежуточным холодильником, в котором воздух охлаждается до начальной температуры. [c.164]

Двухступенчатый редуктор, составленный из двух однорядных передач. Имеет высокий кпд. Применяется для силовых приводов в случаях, когда передаточное отношение передач по схемам 1 п 2 недостаточно [c.229]

Увеличение к. п. д. с помощью двойного расширения. Двухступенчатый цикл Линде. Для повышения к. п. д. ожижения воздуха Линде предложил двухступенчатый цикл, в котором давление понижалось двумя последовательными расширениями вместо одного, как это было в простом цикле Линде. Всякое расширение при постоянной энтальпии (дросселирование) необратимо и поэтому снижает эффективность. Однако если термодинамический переход от высоких температур и давлений к низким состоит из нескольких ступеней дросселирования, то получаемая при этом суммарная необратимость тем меньше, чем больше число ступеней. [c.63]

График этого отношения дан на фиг. 62, где показана зависимость (сси/ з) для воздуха от давления п[зи различных значениях абсолютной температуры Т. Из кривых на фиг. 62 видно, что, во-первых, отношение ая/as стремится к сравнительно высоким значениям но мере понижения температуры и, во-вторых, для легко достижимых температур в интервале давлений от 50 до 150 атм получаются высокие значения отношения (ан/ag). Последний вывод объясняет высокую эффективность двухступенчатого цикла Линде, в котором давление после первого расширения не надает ниже 40 атм. [c.79]

Рпс. 8.56. Сравнение величин ф п Схт для одно- и двухступенчатого клина [c.485]

Определить производительность двухступенчатого компрессора КСЭ-6М при следующих данных диаметр цилиндра первой ступени Z>i = 230 мм, диаметр цилиндра второй ступени = 135 мм, количество цилиндров первой ступени — 2, количество цилиндров второй ступени — 2, ход поршня S = 120 мм, скорость вращения вала п = 730 об/мин, коэффициент подачи а = 0,83. [c.120]

Процесс сжатия воздуха в двухступенчатом компрессоре происходит в такой последовательности сначала воздух сжимается от состояния pi =0,1 МПа, ti = 17Х по адиабате 1-2 до давления = 0,3 МПа, затем охлаждается по изобаре 2-3 до первоначальной температуры далее давление повышается по политропе 2-3 с показателем п — 1,2, причем температура воздуха Т в конце политропного [c.32]

Определить теоретическую работу, затрачиваемую на идеальный компрессор в случаях а) одноступенчатого б) двухступенчатого в) трехступенчатого сжатия воздуха от начального состояния pi = 0,1 МПа, — 20 °С до давления р = 2,5 МПа, если сжатие во всех ступенях компрессора происходит по политропе п = 1,25. В случаях (б) и (в) подразумевается, что происходит промежуточное охлаждение воздуха до первоначальной температуры, при этом степень повышения давления в различных ступенях компрессора одна и та же. Определить также предельно допустимое давление в конце сжатия воздуха в трехступенчатом компрессоре, если предельно допустимое значение температуры в конце сжатия равно 120 °С. [c.120]

Определить экономию (%), получаемую от введения в двухступенчатом компрессоре промежуточного охлаждения воздуха до первоначальной температуры. Начальные давление и температура воздуха == 0,1 МПа ti = = О С, степени повышения давления в ступенях в первой Xi = 4, во второй Я-п = 3, показатель политропы сжатия п = 1,18 в обеих ступенях. Решить задачу аналитически и графически по sT-диаграмме. [c.120]

Воздух сжимается в двухступенчатом идеальном компрессоре с промежуточным охлаждением от 0,095 до 4,655 МПа по политропе п — 1,2. Начальная температура воздуха в каждой ступени 20 °С, степени повышения давления в первой и второй ступенях одинаковые. Объемная подача компрессора при условиях всасывания составляет 400 м /ч. Определить мощность электродвигателя и расход воды на охлаждение цилиндров и холодильника, если температура воды возрастает на 25 К. [c.121]

Необходимо сжимать 0,125 м /с воздуха (при условиях ка всасывании) от / о = 0,1 МПа, /(,-=0Х до /7к =2,0 МПа в двухступенчатом компрессоре со степенью повышения давления в первой ступени Х — 5. Для привода компрессора имеется четырехцилиндровый двухтактный дизель с диаметром цилиндров D 108 мм и ходом поршня /У — 127 мм. Рассчитать необходимый расход топлива, если на номинальном режиме работы дизеля среднее индикаторное давление pi == 720 кПа, частота вращения коленчатого вала п — 2000 об/мин зависимость удельного эффективно- [c.128]

Задача 6.11. Двухцилиндровый двухступенчатый поршневой компрессор сжимает воздух от давления />1=Г10 Па до 2= 13 10 Па. Определить действительную подачу компрессора, если диаметр цилиндра /) = 0,3 м, ход поршня 5=0,2 м, частота вращения вала п=14 об/с, относительный объем вредного пространства ст = 0,05, показатель политропы расширения остающегося во вредном объеме газа /и =1,25, коэффициент, учитывающий потери давления между ступенями, ф=1,1 и коэффициент, учитывающий уменьшение давления газа при всасывании, р = 0,94. [c.187]

На цилиндрический двухступенчатый зубчатый редуктор (рис. 9.7), состоящий из четырех колес 1, 2, 2 п 3, из которых два колеса 2 п 2 жестко сидят на одном валу Оц-, действуют два момента и Mg. Задан момент сопротивления Мз, радиусы начальных окружностей г , г , г - и Гз н угол зацепления = 20 (для всех колес). Определить движущий момент Mi и реакции в кинематических парах. Колеса вращаются с постоянными угловыми скоростями. [c.138]

Рассмотрим теперь схему коробки передач с подвижной осью. На рис. 7.30 показана двухступенчатая п.ланетарная коробка передач, одна из ступеней которой получается закреплением колеса 3, вторая же — закреплением колеса 4. [c.159]

Рис. 13.21. Двухступенчатый зубчатый редуктор с, 6) общая схема редуктора а) схема второй ступени г) схема первой ступени д) тре-угольвик сил, приложеЕБЫй к колесам первой ступени е) схема колес I п 2 первой ступени

На рпс. 10.3 изображен двухступенчатый червячный редуктор. Первая червячная пара имеет = 5 мм q = 10 2 = 40 вторая — т, = 8 мм q = 8 и 2, = 36. Обе передачи двухзаход-ные. Материал червяков — сталь, а венцов червячных колес — бронза (/ = 0,05). Требуется составить кинематическую схему и определить общее передаточное число и к. п. д. редуктора, полагая потери в подшипниках и на перемешивание масла равными 3% передаваемой мощности. Найти также угловую скорость ведомого вала (rtj.), если ведущий вал делает 1440 об/мин. [c.180]

Прш1имая в первом приближении, что диаметр промежуточного вала П (рис. 17.18) цилиндрического двухступенчатого редуктора по всей длине постоянен, указать опасное сечение вала. [c.290]

Другой пример - двухступенчатый поршень воздушного компрессора 13. Поршень т перемещается в цилиндре низкого давления, скалка п скользит в цилиндре высокого давлешгя (воздушные коммуникации на рпс нке не показаны). Недостаток констрзтсцни состоит в том, что поршень II скалка выполнены заодно. Требуется соблюдение точной соосности рабочих поверхностей во-первых, поршня и скалки, во-вторых, отверстий цилиндров высокого п низкого давлений. Так как зазор между скалкой, и стенками цилиндра высокого давления гораздо меньше, чем зазор между поршнем и стенками цилиндра низкого давления, поперечные усилия привода воспринимаются преимущественно скалкой, которая в этой конструкции подвергается усиленному износу. [c.580]

Двухступенчатый компрессор всасывает воздух при давлении pJ = 0,1 МПа и температуре П 20 С И сжимает его до конечного давления Рг = 4 МПа. Между ступенями компрессора установлен променсуточный холодильник, в котором воздух охлаждается при постоянном давлении до начальной температуры. Производительность компрессора — 500 м /ч. [c.166]

В примере 3.10.2 для уравнения Хилла с двухступенчатым кусочно-постоянным коэффициентом ш t) в случае = —1, 77 = 1 найти собственные векторы матрицы монодромии, резонансные соотношения интервалов <1, <21 точки на фазовой п.лос-кости, где происходят переключения функции (<). [c.301]

Методом инверсии из дифференциального зубчатого механизма (см. рис. 3. 8) получают три различных механизма (рис. 3.21). Так, остановкой звена 3 (рис. 3.21, а) или / (рис. 3.21, б) получае.м два вида планетарных зубчатых механизмов с входным звеном / или к и 3 или к остановкой звена к — водила — (рис. 3.21, в) получаем рядовой зубчатый механизм. Этот метод используется для синтеза зубчатых механизмов со ступенчато изменяющейся скоростью вращения выходного звена На рис. 3.22 изображена структурная схема механизма, составленного из одинаковых диг(х) ере1щиальных механизмов, показанных на рис. 3.18. Водила 3 и 3 обоих зтих механизмов представляют собой одно звено, входные и выходные звенья — центральные зубчатые колеса I н Г. Механизм снабжен двумя муфтами 5 и о, которые соединяют попарно звенья 1 и 4, Г и 4, и двумя тормозами 6 и 6, превращающими звенья 4 н 4 в стойку. Включением муфты 5 н тормоза 6 механизм превращается в планетарный с входным звеном 3, включением муфты 5 и тормоза б — в планетарный с вы.ходным звенол 3, включением тормозов 6 н 6 — в двухступенчатый планетарный механизм, а одновременным включением муфт 5 и 5 — в прямую передачу между звеньями 1 п Г. [c.32]

Двухступенчатый каток с радиусами ступеней г п R = = 2г = 0,2 м катится без скольжения по горизонтальным направляющим благодаря питн, намотанной па наружную ступень. Колец D нити движется горизонтально по закону Su t) = = 0,1е м. [c.56]

Двухступенчатый блок с радиусами ступеней г = 0,05 м и Д = 0,1 м подвешен па двух питях, памотаппых на малую п большую ступени блока. Копец D нити BD движется вертикально по закону Sd(<) = [c.57]

О, со ответственно, связаны перастяжп-Д1Ы.МИ нитями с двухступенчатым блоком 3. Нити по барабанам и ступеням блока не скользят. В момент времени t = 0,5 с определить ускорения точек А, В п С блока, указанных па рисунке. [c.66]

Температуры кипения различных веш,еств, пригодных для использования п паровых компрессионных машинах, приведены в табл. 3, в которой эти вещества расположены в порядке понижения температур кинения. Шесть веществ, температуры кипения которых выше, чем у сернистого ангидрида, наиболее удобны для работы при сравнительно высоких температурах охлаждения, которые требуются при кондиционировании воздуха, в транспортных холодильниках и т. п. Для остальных веществ в табл. 6 приведены величины давлений в испарителе /), и степени сжатия г для цикла сухого сжатия между температурами 30 и —50° С. Из табл. 6 видно, что вещества с низкими температурами кипения требуют таких степеней сжатия, которые могут быть получены в одноступенчатых машинах. Однако практически для работы при температуре —50° С и ниже более экономичны двухступенчатые машины. [c.33]

HO TU при Tj в двухступенчатой машине необходимо циркулирование большего количества вещества, чем в одноступенчатой. Однако к. п. д. двухступенчатых машин больше к. п. д. одноступенчатых теоретически примерно на 20% и ближе к к. п. д. идеального цикла Карно. [c.38]

Более подробная конструктивная схема установки приведена на фиг. 69, где С — компрессор А — концевой холодильник с водяным охлаждением В — колонка с едким калием для осупиат воздуха и удаления углекислоты Е — главный теплообменник L и L — верхняя и нижняя секции конденсатора F— двухступенчатый детандер п D— сборник. [c.87]

Первое подробное описание турбодетандера для воздухо-ожижительной установки было дано Капицей [181] (см. также [188]), который применил цикл низкого давления, кратко описанный в н. 33. Конструктивная схема установки Капицы дана на фиг. 70. Воздух, входяш ий через фильтр 1, сжимается двухступенчатым компрессором 2, имеющим производительность 9,5—10 м 1мин и рабочее давление 9 атм. Сжатый воздух проходит через водяной холодильник 3 и маслоотделитель 4 и иостунает в клапанную коробку -5 регенераторов 6. Регенераторы (более подробные данные о регенераторах см. в разделе 9) представляют собой две колонки с вакуумной изоляцией, заполненные насадкой из плоской металлической ленты шириной 50 мм и толщиной 0,1 мм с пупырышками . Система клапанов 5 на входе и 7 на выходе из регенераторов заставляет поток высокого давления попеременно (каждые 25—27 сек) проходить то через левый, то через правый регенератор. Воздух низкого давления также попеременно проходит через регенераторы в обратном направлении. Такое устройство заменяет обычный иро-тивоточный теплообменник п дает возможность перерабатывать воздух без предварительной очистки от содержащихся в нем парок воды и углекислоты, так как эти примеси осаждаются на насадке во время прохождения чере.ч регенератор воздуха высокого давления и уносятся затем во время прохождения обратного потока низкого давления но толгу же регенератору. [c.88]

Теплообменник двухступенчатого ожижителя воздуха по схеме Линде (см. п. 21) должен иметь три секции, предназначенные для газа высокого, среднего и низкого давлений его устройство показано на фиг 81. Недостатки, присуш,ие теплообменникам типа Линде, в значительной мере устранены в теплообменнике типа Хемпсона [118], изображенного схематически на фиг. 82. Газ высокого давления идет по трубчатому змеевику, навитому в несколько рядов (описание способа навивки см. в п. 23, а также в статье Кука [214]). В теплообменниках более сложной конструкции аналогичным образом свивается целый ряд параллельных трубок (см. Спендлин [215]). Обратный поток расширенного газа идет но зазорам между трубками высокого давления, которые помеш ены в пространстве, ограниченном трубами а ш Ь (см. фиг. 82). Теплообменники Хемпсона можно считать аппаратами с перекрестным током, ибо таз низкого давления обтекает трубки змеевиков высокого давления практически под прямым углом. Чтобы сохранить необходимый зазор между трубками высокого давления, перед навивкой их обматывают проволокой или нейлоновой нитью [215]. Применяются также и другие способы обеспечения соответствующих проходов для обратного потока ), например навивка трубок высокого давления рядами, с проставками между каждая рядом. Другие возможные варианты конструкций таких теплообменников даны в п. 48. [c.100]

Во втором эксперименте использовалась методика двухступенчатого размагничивания (см. п. 80). Образец первой ступени размагничивания состоял из железо-аммониевых квасцов, образец второй ступени был изготовлен из разбавленных хромо-калиевых квасцов (см. п. 36 и 59) с концентрацией хрома 5%. Золотая проволока с ее токовыми и потенциальными выводами была запрессована внутри блока второй ступени. Четыре подвода к ней были запрессованы в блок железо-аммониевых квасцов. Другие детали, относящиеся к прибору и к методике двухступенчатого размагничивания, приведены в п. 80. Полученные на этом приборе результаты приведены на фиг. 113. Они также могут быть приближенно оппсаны равенством (76.1). [c.585]

Согласно ГОСТ 11379—80 динамические насосы для сточной жидкости подразделяют на центробежные (СД) и свободновихревые (СДС). По расположению вала насосы могут быть горизонтальные, вертикальные (В) полупогружные (П). Насосы изготовляют с сальниковым или торцовым (Т) уплотнением вала и без уплотнения одноступенчатые и двухступенчатые (2). Насосы типа СДС — горизонтальные, с сальниковым уплотнением вала, одноступенчатые. [c.332]

В цикле ГТУ с подводом теплоты при р — onst и двухступенчатым сжатием воздуха без регенерации (рис. 11.10, а, б) известны значения параметров == 0,1 МПа = 3 = 17 X = 0,9 МПа и теоретический теплоперепад в турбине — 500 кДж/кг. Определить удельный эффективный расход топлива в установке, если теплотворная способность топлива Qp 40 ООО кДж/кг, массовый расход воздуха М 12 000 кг/ч, к. п. д. камеры сгорания Т1,,. с = 0,95, внутренний относительный к. п. д [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...