АТМ-2 Использование

ТПС из материала группы 14, сохраняются. При периодическом смазывании нагрузочная способность ТПС из материалов группы 14 (СФД) примерно в 1.5 раза выше нагрузочной способности ТПС из материалов группы 4 (АТМ-2). Однако при одноразовом смазывании нагрузочная способность ТПС из АТМ-2 значительно выше, чем ТПС из СФД. Использование АТМ-2 во многих работающих без смазывания узлах станков и машин текстильной и пищевой промышленности приводит к значительному увеличению надежности и долговечности их эксплуатации. В настоящее время советскими специалистами разработан литьевой материал на основе СФД с 20 % фторопласта (группа 15). Подобный материал выпускают различные фирмы США и ФРГ. Как показали расчеты, при периодическом смазывании нагрузочная способность ТПС из этих материалов примерно на 30 % выше, чем ТПС из материалов группы 14, а прн одноразовом смазывании — примерно на 40 % выше, чем ТПС из материалов группы 4. [c.143]

Мольная плотность жидкого гептана при 400 °К и 20 атм была определена. Она равна 5,72 моль л. Это соответствует мольному объему 0,175 л моль, который хорошо согласуется с экспериментальным значением 0,169 л моль, использованным в примере 2. Подстановка этих величин в уравнение (8-77) дает [c.252]

Для проведения эксперимента были использованы установка УПУ-2М с источником питания типа ИПН-160/600, горелка и бункер-питатель типа УМП-4-64. Мощность горелки изменялась от 12 до 32 квт. Плазмообразующие газы — аргон, гелий, азот (расход 2—3 м /час), транспортирующий газ — азот (расход 1.5 м /час), давление воды — 4.5 атм. Рабочие вольтамперные характеристики горелки показаны на рис. 1. С целью установления величины расхода порошка, равномерности его подачИ и коэффициента использования порошка (КИП) были проведены [c.222]

Примечания 1) удельная поверхность определена после использования катализатора 2) скорость реакции вычислена для концентрации N0 при Р = 1 атм и Т 298 °К. [c.107]

Технология ремонта цементобетонных покрытий, подвергнувшихся поверхностному шелушению, предполагает удаление ослабленного слоя фрезерованием (рис. 13.1) с использованием передвижных малогабаритных фрез. Затем на обработанную таким образом поверхность бетона наносят различные пропиточные составы на основе кремнефтористых соединений, которые проникают в бетон на глубину до 10 мм, вступают в химическое взаимодействие с гидратом окиси и карбонатом кальция и создают высокопрочные нерастворимые соединения, которые увеличивают плотность поверхностного слоя, значительно уменьшают водопоглощение бетона, повышают его морозостойкость. Как показывает опыт, нанесение пропиточного состава целесообразно проводить один раз в три года. В зависимости от возможностей ремонтной организации, отведенного времени и площади, на которую необходимо нанести пропиточный состав, эта процедура может осуществляться с применением компрессора, создающего давление 1,5-2,0 атм, и распылителя или распределительного устройства, состоящего из емкости [c.472]

Нижняя часть корпуса давления, покрытая слоем теплоизоляции, монтируется внутри бака шарообразной формы диаметром 4,5 м изготовленного из стали толщиной 6 мм. Верхняя часть выступает из бака и на ней крепятся термоэлементы. Бак заполняется теплоносителем, используемым для защиты от нейтронного излучения. Корпус реактора рассчитан на давление 105 атм и рабочую температуру 315° С. Для изготовления корпуса может быть использован инконель толщиной 2,54 см или другой сплав с высоким содержанием хрома и никеля. [c.241]

Применение высокотемпературного дутья привело к значительной интенсификации плавки. За последние годы температура воздушного дутья была повышена до 1200—1300° С. Изменение естественной влажности воздуха в широких пределах существенно нарушает стабильность хода печи. Для устранения этого разработано и успешно применяется дутье с постоянной влажностью (путем добавок водяного пара). Значительный эффект дало повышение давления под колошником примерно до 0,25 Мн/м (2,5 атм), приводящее к замедлению скорости газов, улучшению теплообмена и интенсификации физико-химических процессов. Крупнейшим усовершенствованием явилось обогащение дутья кислородом (до 30%). Наибольший эффект дало комплексное использование этих мер при применении природного газа. Производительность печей повысилась примерно на 50%, а расход кокса снизился на 25—30%. [c.28]

Поскольку две колонки из калиброванных плиток находятся на расстоянии 18 см друг от друга, необходимо следить за тем, чтобы они сохраняли свои относительные высоты. Для этой цели нулевой уровень проверяют за несколько дней до использования манометра при 1 атм и через несколько дней после этого. Опыт показал, что дрейф нулевого уровня у этого манометра меньше 1 мкм. Изменение уровня, возникающее из-за дополнительного веса 762-миллиметровой колонки из калиброванных плиток (около 3,4 кг), было определено экспериментально и найдено равным около 0,2 мкм. Сжатие колонки калиброванных плиток под действием половинного веса плиток и веса резервуара, наполненного ртутью, также вызывает изменение нулевого уровня манометра на 0,3 мкм. Это влияние на показания прибора мало, но оно должно учитываться. Для регулирования давления гелия установлены игольчатые вентили, позволяющие увеличивать или уменьшать количество гелия в линии. [c.126]

Защитные газы хранят и транспортируют в баллонах вместимостью 40...50 л под давлением 150 атм, а жидкую углекислоту — под давлением до 60 атм. Для предохранения от коррозии и быстрого опознавания баллоны окрашивают в разные цвета и выполняют соответствующие надписи (табл. 4.20). В использованных баллонах необходимо оставлять сжатый газ под давлением не менее 0,2...0,3 МПа (2...3 атм). [c.107]

Значительный эффект дало повышение давления под колошником примерно до 2,5 атм, приводящее к уменьшению скорости газа, улучшению теплообмена и интенсификации физико-химических процессов. Крупнейшим усовершенствованием явилось обогащение дутья кислородом (до 30%). Наибольший эффект дало комплексное использование этих мер при применении природного газа. Производительность печей повысилась примерно на 50%, а расход кокса снизился на 25—30%. [c.31]

Из вышеизложенного следует, что использование ударных волн, возникающих в явлениях взрыва, для сжатия твердых тел становится возможным при условиях 1) скорости металлических ударников (см. ниже), несущих энергию взрыва, должны существенно превышать скорость звука в исследуемых кристаллах, последняя, как известно, порядка 3—5 /сж/се/с 2) внешние давления, наложенные на кристалл и возникающие при столкновении ударников с испытуемыми образцами, должны быть сравнимы с величинами внутренних упругих давлений, существующих в твердых телах, т. е. порядка 10 атм. [c.157]

Теплопроводность жидкого азота при давлениях, существенно отличающихся от давлений насыщения, впервые измерил Е. Боровик [224], который провел эксперименты в интервале температур —182,8- —102,5° С и давлений 11,2—99,0 атм. Исследование охватывало наиболее трудную для измерений околокритическую область и имело большое значение для выяснения различия в механизме теплопроводности жидкости и газа. В работе [224] использован метод плоского горизонтального слоя, который, по мнению Е. Боровика, позволяет создать наилучшие условия для исключения конвекции. Эффективный диаметр измерительной пластины 40,3 мм, расстояние между пластинами 2,09 мм. Для предохранения от потерь тепла вокруг верхней пластины было размещено охранное кольцо, а над ней — защитный диск. Температуры в приборе измерялись платиновыми термометрами сопротивления разность температур пластин составляла 0,3—3 град и определялась с погрешностью 0,01 град. Прибор помещался в ванну, заполненную жидким кислородом либо жидким этиленом. [c.208]

На рис. 7 изображен автоматический станок УЗШ-1, предназначенный для кис-лородно-ацетиленовой закалки зубьев шестерен диаметром до 1500 мм. Недостатком этого станка, ограничивающим возможность его использования, является необходимость применять для управления станком сжатый воздух давлением 2,5— 4,0 атм. [c.581]

Предварительно сделаем одно замечание по исходным предпосылкам, которые привели к уравнению (2.61). Оно выведено на основании использования уравнения состояния для газа, в частности, применения уравнения Пуассона для адиабатического процесса и связи универсальной газовой постоянной с удельными теплоемкостями Ср и Су. Эти соображения для жидкости неприменимы, более того, для жидкости отсутствует выражение, аналогичное уравнению состояния. В связи с этим Тэт, в частности, экспериментально установил, что при адиабатических процессах, в диапазоне давлений р<2-10 атм, для воды справедливы уравнения [15] [c.58]

Находят применение наполненные полиамиды. В Московском институте тонкой химической технологии (МИТХТ) им. М. В. Ломоносова разработан графито-пласт АТМ-2 (ТУ 6-05-031-502—74), представляющий собой высоконаполненный капрон, в котором в качестве наполнителей используют кокс (термоантрацит) и графит. Общее содержание наполнителей 55%. При использовании вторичного капрона снижается стоимость материала. Промышленный выпуск материала налажен на заводе Карболит (г. Орехово-Зуево). Он значительно дешевле капрона. [c.10]

Для паротурбинных электростанций удельные капитальные вложения равны 120—130 руб/кВт, а для парогазотурбинных электростанций — 70—80 руб/кВт установленной мош,ности, т. е. в 1,6—1,7 раза меньше. Удельный расход топлива на современных паротурбинных конденсационных электростанциях (без теплофикации) составляет0,328 кг у.т./(кВт-ч), на теплофикационных (с.отбором пара) — 0,2 кг у.т./(кВт-ч) и в среднем по стране — 0,264 кг у.т./(кВт-ч). К.п.д. использования топлива на паротурбинных электростанциях равен в среднем 46,5%. Удельный расход топлива па парогазотурбинных электростанциях (начальная температура 1200 К, давление 100 атм, промежуточный нагрев до 1200 К при давлении 30 атм) без использования части тепла отходящей из турбины парогазовой смеси для нужд теплофикации составляет 0,243 кг у.т./кВт-ч, на теплофикационных электростанциях (с использованием указанного тепла для нужд теплофикации) — 0,19 кг у.т./кВт-ч и в среднем — 0,217 кг у.т. на [c.94]

Как правило, наночастицы проявляют каталитическзто активность в очень узком диапазоне размеров. Например, родиевые катализаторы, получаемые разложением кластеров Rhfi( O) f,, закрепленных на поверхности дисперсного кремнезема, катализируют реакцию гидрирования бензола только при размере частиц 1,5—1,8 нм, т. е. по отношению к этой реакции каталитически активны лишь частицы Rh,2. Высокая селективность каталитической активности характерна и для наночастиц таких распространенных катализаторов, как палладий и платина. Например, исследования гидрогенизации этилена при температуре 520 К и давлении водорода 1 атм с использованием в качестве катализатора платины Pt, осажденной на SiO, или AljO,, обнаружили отчетливый максимум скорости реакции, соответствующий размеру наночастиц платины около 0,6 нм. Столь высокая чувствительность каталитической активности к размеру малых частиц подчеркивает важность развития селективных методов получения наночастиц с точностью до 1—2 атомов. Очень узкое распределение наночастиц по размерам нужно не только для катализа, но и для микроэлектроники. [c.10]

Mg Og В воде при разных температурах (0—70° С) и давлениях СО2 (0,0012 и 1 атм) с использованием готового доломита. Данные рис. VI. 18 показывают, что при повышении температуры и понижении давления СО 2 поле кальцита резко увеличивается за [c.149]

Идеальный ожижитель. При однократном расширении невозможно сразу получить падение температуры от 300 до 4,2° К. Такое изменение температуры мон ю получить только путем последовательного расширения нескольких потоков сжатого гелпя при различных температурах. Представленная на фиг. 6 схематическая Т—6 )-диаграмма процесса иллюстрирует возможность использования расширения на четырех температурных уровнях, выбранных так, чтобы перекрыть весь диапазон температур между 300 и 6° К при перепаде давлении от 12 до 1 атм. Если использовать более высокий перепад давлений, то потребуется меньше ступеней расширения. [c.130]

Композиции ОС-12-01, ОС-12-03, ОС-74-01 отверждаются отвердителем, поставляемым комплектно. Отвердитель вводят в композицию в количестве 0,6—1,2 % общей массы (точный процент указывается в паспорте на данную партию). До введения расчетное количество отвердителя предварительно разводят в толуоле в соотношении 1 10 (отвердитель толуол), заливают в ОСК и тщательно перемешивают. После введения отвердителя тетрабутоксититана или полибутилтитана композиции пригодны к использованию в течение 48 ч с введением продукта АТМ-3 или 119-95 пригодность состава сокращается до 24 ч. [c.149]

Использование N2O4 как рабочего тела и теплоносителя дает возможность осуществить эффективный газожидкостный (конденсационный) цикл с максимальными параметрами Р = 50—170 атм и 7 = 528—820°К и минимальными параметрами Р=1,5—2,5 атм и 7 = 300— 310°К. [c.4]

Применение в качестве топлива угле-мазутных смесей в тепловых процессах в настоящее время вновь приобретает важное значение. Известно, что для снижения расхода дорогостоящего кокса в последние годы в доменных процессах стали применять природный газ, мазут или каменноугольную пыль. Вдувание в фурмы домен одного из этих видов топлива оправдано тем, что для создания высокотемпературного очага горения в горновой части не обязательно расходовать дорогой кокс для этих целей могут быть использованы и другие виды топлива. Природный газ является наиболее удобным и к тому же дешевым топливом, поэтому на ряде металлургических заводов вдувание природного газа в домны практикуется достаточно широко. Однако природный газ имеют не все предприятия кроме того, при применении природного газа довольно часто приходится менять фурмы, которые горят вследствие чрезмерно высоких температур. Все более широкое распространение получает вдувание в домны угольной пыли. И это вполне понятно, поскольку доменная печь является классическим тепловым агрегатом для использования твердого топлива. Но применение угольной пыли связано с необходимостью пыле-приготовления и взрывоопасностью, поскольку пыль подается к доменным цехам взвешенной в потоке воздуха. Абразивностьпылевидноготоплива вызывает довольно значительный износ пылепроводов и медных фурм. Транспортирование угольной пыли требует значительных затрат электроэнергии, так как протяженность пылепроводов достигает 300— 400 л, и, кроме того, угольная пыль должна подаваться под избыточным давлением выше 2 атм. [c.263]

Гелий при атм. давлении остаётся жидким вплоть до абс. нуля темп-ры (см. Гелий жидкий). Однако при откачке паров жидкого Не (природного изотопа гелия) обычно не удаётся получить темп-ру существенно ниже 1 К, даже применяя очень мовдные насосы (этому мешают чрезвычайно малая упругость насыщ. паров Не и его сверхтекучесть). Откачкой паров изотопа Не (Гц = = 3,2 К) удаётся достичь темп-р 0,3 К. Область темп-р ниже 0,3 К паз. сверхнизкими темп-рами. Методом адиабатич. размагничивания парамагн. солей (см. Магнитное охлаждение) удаётся достичь темп-р 10 К. Тем же методом с использованием ядерного парамагнетизма в системе атомных ядер были достигнуты темп-ры. 10" К. Принципиальную проблему в методе адиабатич. размагничивания (как, впрочем, и в др. методах получения Н. т.) составляет осуществление хорошего теплового контакта между объектом, к-рыи охлаждают, и охлаждающей системой. Особенно это трудно достижимо в случае системы атомных ядер. Совокупность ядер атомов можно охладить до сверхнизких темп-р, но добиться такой же степени охлаждения вегцества, содержащего эти ядра, не удаётся. [c.349]

Закон Бугера — Ламберта (см. Бугера — Ламберта — Бера закон) получен для квазимонохроматич. взяученвя. Прв использовании его для расчётов интегральных потоков обнаруживается кажущийся дневной ход коэф. прозрачности. С увеличением воздушной массы т (т. е. с уменьшением высоты Солнца над горизонтом) в проходящем потоке увеличивается доля ДВ-ра-диации, для к-рой атмосфера более прозрачна, что приводит к кажущемуся увеличению П. з. а. (эффект Форбса). Для исключения влияния этого эффекта коэф. интегральной прозрачности р, полученные при разл. высотах Солнца, приводятся по специальным номограммам к коэф. интегральной прозрачности при определённой воздушной массе т . Обычно принимается т, = 2 (т. е. высота Солнца равна 30 ). Коэф. р, регулярно определяются на метеостанциях и широко используются в актинометрии, при изучении атм. процессов, при расчётах радиац. потоков, радиац. баланса( земной поверхности и т. д. [c.135]

Никель. Получить никель в монокристаллической форме мне удалось благодаря любезности доктора Бозорта. Поскольку монокристалл имел форму куба, достаточно было провести измерения в одном направлении. Первоисточником материала была Международная никелевая компания. Анализ материала не проводился, но чистота, по-видимому, была сравнима с чистотой монокристалла железа (полученного также от доктора Бозорта), анализ которого был произведен позднее. Подобно кобальту он подвергался нагреву в водороде до уровня, близкого к точке плавления. На этом образце было проделано значительное число измерений, так как из первого измерения стало очевидно, что имеется нечто, свойственное только иикелю. Сначала было дважды приложено и выдержано давление 30 ООО атм. Четыре серии измерений до 30 ООО атм были сделаны сначала в аппарате, недостаточно чувствительном, затем было сделано измерение в усовершенствованном аппарате. При этом совпадение результатов не было достигнуто. Затем никель был отожжен нагреванием в течение часа до красного каления в баллоне в условиях вакуума и охлажден в печи. Далее с помощью усовершенствованного аппарата были сделаны два измерения при 30 ООО атм, затем трижды прикладывалось и выдерживалось давление 30 ООО атм без измерений и далее следовало финальное измерение при 30 ООО атм. Во всех опытах с использованием усовершенствованного аппарата был обнаружен одии и тот же факт — разрыв в значении первой производной, или переход второго рода. Параметры перехода второго рода изменялись при следующих одио за другим приложениях давления давление, при котором появился разрыв, колебалось между.Ю ООО и 20 ООО кгс/см , и значение самого разрыва также колебалось. При финальном измерении величина разрыва достигла воего наибольшего значения . (Bridgman [1949, 2], стр. 203 Сборник трудов 1964, 1], стр. 3947.) [c.96]

Практически желательно иметь значения V //Q не выше 0,01 примерно такой же расход мощности должен иметь место еще и в гелиево-воДяном теплообменнике. Это будет отвечать расходованию примерно 8% от всей получаемой энергии на перекачку гелия. Если принять lV/Q=0,01, то получим V ft=480L" или Если сделать охлаждающие трубки во всю длину реактора, равную 3 м, то это будет отвечать использованию 20 м объема реактора для гелия. Это чрезмерно, повидимому, и следует прибегнуть к какому-либо другому методу. Объем может быть уменьшен повышением абсолютного давления, что увеличивает плотность гелия. Для выбранных условий значение обратно пропорционально давлению. Например, применение давления в 10 атм. уменьшит объем гелия в реакторе до 2,7 м. [c.310]

Как показала практика, для улавливания паров влажного керосина вполне пригодны стальные емкости, футерованные плитками из антегмита АТМ-1. Для охлаждения жидкого керосина, содержащего примесь соляной кислоты, успешно используются холодильники из графита, пропитанного феноло-формальдегидными смолами (табл. 15.10). Для сбора и хранения кислых погонов керосина применяются стальные аппараты, футерованные диабазовыми плитками или кислотоупорным кирпичом на замазках арзамит-4 или -5. Стальные колонны, применяемые для азеотропной осушки возвратного керосина, подвергаются значительной равномерной коррозии. Однако благодаря большой толщине их стенок сквозных коррозионных поражений в корпусе за двухлетний период эксплуатации не наблюдалось. Частые остановки вызывались быстрым разрушением стальных тарелок и особенно колпачков. Число непредвиденных остановок резко сократилось при замене тарелок на насадку из полуфарфоровых колец Рашига (ГОСТ 8261—56). Углеродистая сталь подвергается интенсивному коррозионному разрушению и в условиях транспортировки охлажденного влажного возвратного керосина. Срок службы трубопроводов из этой стали не превышает 6 месяцев. Попытки использовать фторопластовые трубы в стальной броне оказались безуспешными, поскольку фторопласт при работе под вакуумом отслаивался от стальной брони и труба, сжимаясь, затрудняла циркуляцию технологической среды. Из табл. 15.2 видно, что в керосине стойки многие неметаллические материалы. Хорошей стойкостью в керосине, содержащем примесь соляной кислоты, обладают стеклянные, фарфоровые, фаолитовые и стальные эмалированные трубопроводы. Использование их для транспортировки влажного керосина ограничивалось трудностью [c.335]

Данные [3] использовались лишь при температурах 20,7 101,4 151 и 200,3°С и давлениях от 12 до 500 атм. Сравнение экспериментальных значений плотности, полученных Голубевым [3], с измеренными [4, 5] показало, что первые всюду завышены, и расхождения при температуре 200°С достигают 1%. Поэтому значения плотности, приведенные в [3], при использовании их совместно с остальными данными были скорректированы по данным [4, 5]. Учитывая невысокую точность измерений, [3], погрешяость измерения давления задавалась в пределах от 5 до 10 бар. Из работы [4] все опытные данные, полученные в области жидкого состояния, использовались при машинной обработке. В зависимости от параметров состояния погрешность измерения давления данным [4] задавалась в пределах от 0,2 до 3 бар. [c.34]

Выполнение этой задачи прежде всего требовало изготовления структурно совершенных образцов. Монокристаллы BigySbs, BigsSbs И BigiSbg выращивались в институте. металлургии им. А. А. Байкова по методу Чохральского с подпиткой расплава твердой сурьмой [5]. Использование этого метода позволило получить монокристаллы твердых растворов с равномерным распределением сурьмы по сечению и длине кристалла. Проведенные исследования (методо.м относительного счета импульсов и радиографии с применением изотопа Sb-124) показали, что монокристаллы отличаются равномерным распределением компонентов по сечению, а отклонение в содерл ании сурьмы по длине 50—60 мм составляет не более 5% от заданного состава монокристалла. Исходными материалами для получения монокристаллов твердых растворов Bi—Sb служили висмут марки ОСЧ-11—4 и сурьма марки ОСЧ-18—4. Вытягивание монокристаллов производили в атмосфере гелия особой чистоты ТУ-51—689—75 (при избыточном давлении 0,2 атм) на затравку, ось второго порядка которой была параллельна направлению вытягивания. Вытягивание кристалла производили со скоростью 0,2. мм/мин, скоростью вращения кристалла 60— 70 об/мин и скоростью вращения тигля 10—15 об/мин. Содержание сурьмы в монокристаллах, заданное составом шихты, контролировалось измерениями микротвердости на плоскости скола (111) [6]. [c.38]

В данной работе изучалась температурная зависимость термического расширения различных по структуре образцов из окислов магния и алюминия и системы магний-алюминиевая шпинель-окись алюминия в интервале температур 1000—2300° С. Измерения проводились в среде аргона при давлении 1 атм. Использованные аппаратура и методика описаны ранее [1, 2]. Образцы были изготовлены в виде пластин длиной 75 мм и сечением 10x5 мм" или цилиндров той же длины, диаметром 3—10 мм. Испытуемые образцы на соответствующих молибденовых электродах вводились в зону нагрева вольфрамового нагревателя, позволявшего получить 2300° С. В основу конструкции и методики положен абсолютный метод измерения термического расширения. Температура образца измерялась оптическим пирометром. Относительная возможная погрешность измерения термического расширения не превышает 5%- [c.87]

Выражение (116) no форме совпадает с (1), отличаясь от него использованием квантовомеханической плотности вероятностей Поэтому при фиксированных значениях и Яг для оценки Е] (ai, аг) можно использовать метод Метрополиса и др. В соответствии с вариационным принципом наилучшими значениями этих параметров являются те, при которых энергия минимальна. Выполнив серию расчетов с различными значениями и аг, Мак-Мпллан нашел оптимальные величины этих параметров при экспериментальном значении плотности жидкого Ще при О атм и О К. Эти значения составляют примерно = 2,6 А, Сг = 5 соответствующее минимальное значение ЕIf примерно на 18% превышает экспериментальное. При увеличении плотности вплоть до плотности при фазовом превращении жидкость — твердое тело при 25 атм и выше параметр оставался фиксированным и равным 5, а параметр варьировался таким образом, чтобы минимизировать дг при каждом значении плотности. Разрыв в полученной таким образом кривой зависимости ai от плотности интерпретировался как следствие превращения жидкость — твердое тело. На фиг. 1 и 2, взятых из статьи Мак-Миллана, изображены найденная кривая зависимости энергии от плотности и вычисленная радиальная функция распределения при экспериментальной плотности при нулевом давлении здесь же для сравнения приведены экспериментальные данные. Согласие весьма обнадеживающее, если учесть, насколько простая форма пробной волновой функции (114) использовалась в расчетах. Много подобных расчетов независимо проводилось различными авторами [81, 39] при этом были получены такие же результаты. [c.319]

Анализ АЭ-данных показал, что представительная АЭ, превышающая 2 импульса в секунду на каналах, начинает регистрироваться из зоны несплошностей и свежих сварных швов при нагружении в диапазоне 80-100 атм. При этом в амплитудном спектре АЭ начинает снижаться вес низкоамплитудной моды и амплитудное распределение становится равномерным. Количество импульсов АЭ снижается при накоплении циклов нагружения. По мере увеличения числа циклов средняя амплитуда падает, а спектр смещается в область высоких частот. При выдержке под давлением 125 атм характер АЭ изменяется. Во-первых, импульсный поток становится более коррелированным, во-вторых, его интенсивность сохраняется при разгрузке, в-третьих, по мере накопления циклов интенсивность АЭ вначале падает, а затем возрастает в 5-6 раз. При последующем повышении давления до 150 атм выявилась течь, возникшая из-за некачественного сварного шва. Был произведен ремонт и продолжены испытания. Когда было превышено мгпссимальное давление предыдущей серии (=150 атм), стала регистрироваться АЭ, соответствующая микроскопическим актам деформации и разрушения. Непрерывная АЭ диагностировалась при р 200 атм, когда стала развиваться макроскопическая пластическая деформация ( выпучивание стенки). Одновременно с непрерывной АЭ регистрировались сигналы, характерные для процесса растрескивания. Испытания показали, что использование циклического нагружения позволяет получать дополнительную информацию. При использовании АЭ-контроля признаки процесса, приводящего к течи, могут быть обнаружены при давлении на 10 % ниже, чем при обычном способе наблюдения (осмотр, контроль падения давления). Непрерывная АЭ может быть связана как с образованием течи, так и с интенсивной пластической деформацией, отражающей достижение предельного состояния. Одновременная регистрация непрерывной и дискретной АЭ характерна для деформации зоны, содержа- [c.148]

Диаграмма состояния титан — водород, показанная на ряс. 89, построена по данным [1, 2]. Часть поля состояний, в которых давление водорода превышает 1 атм, заштрихована. В работах [3, 4] для построения диаграммы был использован магниетеоми-ческий титая полученные результаты только качественно подтверждают диаграмму, изображенную нр рис. 89, и здесь не воспроиз- [c.517]

В 1955 г. Цибланд и Бартон [256] определили теплопроводность жидкого и газообразного кислорода в интервале температур 79,2—199,8° К и давлений 1—135,8 атм методом коаксиальных цилиндров. Особенности использованной ими экспериментальной установки отмечены выше при рассмотрении опытных данных об азоте. При проведении опытов с кислородом в установке еще не было устройства для автоматического регулирования температуры в измерительной камере, что несколько увеличивало продолжительность измерений. Разность температур между цилиндрами составляла от 0,39 до 8,07 град в зависимости от температуры и давления. Исследованный кислород содержал до 0,2% примесей. [c.212]

В [1] на основании графоаналитической обработки Р — V — Т-данпых Амстердамской лаборатории [2] рассчитаны таблицы РУк, и, /г, з, Ф, с , Ср, а и для равных значений плотности в единицах Амага ( а = = 0—960) на изотермах 0—150 (25)° С. Таблицы Криогенной лаборатории США [3] включают значения р, к, з при Т = 25—300° К для давлений Р = 0,1—200 и рассчитаны по модифицированному уравнению Строб-риджа. В 13] рассмотрены экспериментальные исследования [4—9, и коэффициенты уравнения состояния т = = 18) найдены в результате машинной обработки 250 значений 2 (р, Т), из которых 210 в области Т = 55—300° К и Р 100 атм являются опытными, а 40 при Г < 55° К и Р 100 атм получены расчетно-теоретическими методами в жидкой фазе с использованием обобщенного уравнения Гиршфельдера (1958 г.), в газовой фазе с использованием принципа соответственных состояний. [c.67]

В целях экономного использования металла в различных отраслях химической промышленности строят резервуары в виде сфер различных диаметров. Сферические резервуары применяют для хранения сжиженных газов или газов под давлением 2—6 атм (рис 19-10,а). У нас часто применяются сферические резервуары объемом 600 и 2000 л , однако экономически целе- сообразнее использовать более крупные. За рубежом такие конструкции достигают 30 ООО м и более. В сф(ерйческих резервуа- [c.527]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...