Главные открытая - Главные деформации

Отсюда и до конца второй главы, если не оговорено противное, типичное семейство — это семейство из некоторого открытого всюду плотного множества в пространстве семейств с С -топологией (а — любое число, большее или равное степени полиномиальных векторных полей, задающих главные деформации). [c.20]

Теорема. Класс всех ростков векторных полей в негиперболической (имеющей лежащее на мнимой оси собственное число) особой точке представляется в виде объединения двух открытых множеств и остатка коразмерности выше единицы в пространстве всех ростков в особой точке. Первое множество соответствует нулевому собственному значению особой точки, второе — паре чисто мнимых. Типичные ростки в том и другом случае приводятся на центральном многообразии к указанному в таблице 1 виду (строки 1 и 2). Деформации таких ростков в типичных однопараметрических семействах стабильно (с точностью до надстройки седел) эквивалентны выписанным в таблице 1 главным деформациям и нереальны. [c.20]

Пуск турбины может быть произведен с помощью регулирующих клапанов при полностью открытых байпасах главных парозапорных задвижек соответствующим воздействием на механизм управления и регулирующие клапаны. Однако, если учесть, что при этом во время пуска открывается только один регулирующий клапан и прогревается только одна клапанная коробка и одна сопловая камера, пуск на байпасах ГПЗ, при котором открыты все регулирующие клапаны и одновременно прогреваются все клапанные коробки и все сопловые камеры, предпочтительнее. Одновременно с прогревом турбины в соответствии с инструкцией по пуску и обслуживанию следует начать обогрев фланцев и шпилек ЦВД. После прогрева на малых частотах вращения, убедившись, что турбина и ее вспомогательное оборудование работают нормально, медленным открытием обводного вентиля довести частоту вращения ротора до 1300—1400 об/мин и на этих частотах дать выдержку для дальнейшего прогрева роторов и цилиндров. Подъем частоты вращения турбины при разности температур металла низа и верха ЦВД (ЦСД) больше 50°С недопустим из-за значительной деформации цилиндра, способной вызвать задевания в уплотнениях. [c.185]

Микроструктурный анализ поверхности изнашивания позволил выдвинуть гипотезу, что отделению частицы износа в условиях ударно-абразивного изнашивания предшествуют главным образом деформации, вызывающие сдвиг или срез боковой поверхности лунки, ее перемычки в стороны соседних открытых лунок под действием расклинивающего действия внедряющейся твердой абразивной частицы. [c.183]

Каждый последующий переход осуществляют в специальном штампе, хотя иногда несколько переходов выполняют в одном штампе. В последнем случае между переходами обрезают облой для уменьшения силы деформирования и повышения точности размеров штампованных деталей. Холодную объемную штамповку обычно осуществляют в открытых штампах, так как при этом удельные силы меньше, чем при штамповке в закрытых штампах (возможность вытекания металла в облой облегчает деформирование). В закрытых штампах в условиях холодной деформации штампуют реже и главным образом из цветных металлов. [c.106]

После возникновения контакта обрабатываемого металла со стенками штампа возникает второй период деформации в открытых штампах. Этот период характеризуется резким изменением механической схемы деформации, в сторону увеличения главных сжимающих напряжений, что приводит к повышению пластичности металла. [c.60]

Пружинные М. основаны на применении металлич. пружины или упругой металлич. мембраны, деформирующихся под действием давления на них жидкости или газа. Если эту деформацию при помощи системы передаточных рычагов и зубчаток передать вращающейся указательной стрелке, то получится простой прибор для измерения давления в том замкнутом пространстве, с к-рым соединена пружина М. Главной частью пружинного М. является дугообразно изогнутая труба а (фиг. 3) из достаточно упругого материала, имеющая овальное сечение. Если открытый конец этой трубки закрепить неподвижно на стойке б и нагнетать через него в закрытую с другого конца трубку газ или жидкость, то трубка под влиянием внутреннего давления раскручивается и закрытый свободный ее конец отклоняется на угол, пропорциональный в определенных пределах давлений величине последнего. Это перемещение конца трубки передается при помощи тяги в зубчатому сектору е, к-рый зацепляется с шестеренкой, сидящей на оси стрелки. Как длина тяги в, так и точка присоединения ее к сектору сделаны изменяющимися, чтобы дать возможность выверки прибора, а именно изменяя длину тяги в, можно поставить стрелку на нуль, а перемещая точку соединения ее с сектором, изменяют передаточное отношение и т. о. приноравливают его к индивидуальным особенностям пружины. В пластинчатых, или мембранных, М. (фиг. [c.222]

Исходная заготовка диаметром 601 , длиной 416 мм сначала нагревается с одного конца и деформируется раздачей для получения глухой полости диаметром 28, длиной 75 мм. В последующем в этой части заготовки на детали выполняют шлицы. Экономия металла при этом составляет ОД кг. Затем нагревается другой конец исходной заготовки на длину 250 мм. На первом переходе заготовка на длине 150 мм сначала расплющивается зажимными матрицами с образованием сечения таврового типа (перемычка составляет 40 мм), а затем в том же ручье плоским пуансоном (толщиной 40 и шириной 74 мм), закрепленным к главному ползуну, прошивается средняя часть. В результате образуются два отростка примерно прямоугольного сечения 25 X 45 мм. Последующие два перехода — черновой и чистовой — выполняются зажимным ползуном только для деформации отростков и прилегающей части, что позволяет обеспечить получение поковки, у которой облой образуется только в области вильчатого элемента. Облой составляет около 0,9 кг (по сравнению с 1,91 кг при открытой штамповке). Усилие деформирования уменьшается, как показали расчеты, в 2,5 раза. Исследования выполнены на ГКМ с номинальным усилием 12,5 МН. Получена опытная партия поковок (см. рис. 35, поз. 5), отвечающих техническим требованиям. [c.64]

Исходные заготовки с одного конца нагревают в щелевом индукторе и укладывают в призматические захватные устройства перекладчика карусельного типа. При повороте относительно горизонтальной оси захватных устройств заготовки попадают в зону действия перекладчика ГКМ. Заготовку укладывают на две призмы 7 и 2 стола, а захваты проходят между ними. Заготовка пневматическим цилиндром 3 досылается до переднего регулируемого упора 4. Нижняя балка 5 поднимается и с помощью двух призм переносит заготовку сначала на одну, а затем на другую промежуточную позицию. На следующей позиции нагретый конец заготовки попадает в матрицу 6 первого перехода щтамповки пуансоном 7, а другой ее конец упирается в регулируемую опору 8. Аналогично производится перенос полуфабрикатов в матрицы второго 9, третьего 10 и четвертого 11 формообразующих переходов. На первом и втором переходах деформация выполняется пуансонами главного высадочного ползуна. На третьем и четвертом переходах осуществляется открытая штамповка зажимным ползуном. [c.110]

Причины возникновения и виды неисправностей соединения паровоза с тендером. Резкое открытие регулятора и оттяжки, возникающие в поезде на обрывистых местах профиля, приводят к ударным нагрузкам на сцепление паровоза с тендером. В результате возникает просадка (остаточная деформация) упряжной рессоры или поломка ее листов, поломка винта главной стяжки и цапф гаек, разрыв гайки и проушин серег и, наконец, изгиб шкворней сцепления. Износ опорных поверхностей радиальных буферов и подвижной подушки вызывает ослабление в жестком сцеплении паровоза с тендером, которое в свою очередь приводит к подергиванию и вилянию паровоза. [c.334]

Свободная открытая) осадка сплошного стержня (см. операцию Ai, гл. /, табл. /). Сжатие металла между элементами штампа сопровождается свободным радиальным течением, заторможенным только контактным трением. Фасоииое поперечное сечение по мере осадки приближается к кругу. Уменьшение бочкообразности и необходимый профиль боковой поверхности могут быть достигнуты применением пуансонов в виде усеченного конуса. Огсутствие жесткого направления элементов штампа вдоль оси заготовии, отклонение от перпендикулярности торцов заготовки к главной оси, нарушение соотношения между высотой Н и диаметром D заготовки до штамповки [(НЮ) 2] вызывают относительное смещение торцов, искривление волокна и главной оси заготовки и отклонение формы от номинальной поверхности заготовки в целом. Отклонение от симметричности обусловливает резкое снижение продольной устойчивости заготовки и повышение поперечных сил, действующих на пуансон при выдавливании полости. В наружных боковых слоях, особенно в средней части высоты заготовки, возникают растягивающие тангенциальные напряжения, снижающие деформируемость заготовки и качество детали (разрыхляется металл, могут образоваться макро- и микротрещины). Область применения. Калибровка по высоте, получение параллельных торцов заготовки при деформации 6 0,18. Уменьшение отношения HlD. Плоскостная калибровка заготовок. Удаление окалины с горячекатаных заготовок. [c.99]

Эти условия вынуждают полиномы в методе конечных эле-менто.в сочленяться в узлах. Для ог типичны модифицированные эрмитовы кубические полиномы непрерывность вращения остается неизменной, а функция может терпеть разрыв, связанный с разрывом VI. Очевидно, что для задачи о дуге такие пробные функции неприемлемы, а так как энергия деформации тоже изменяется при отбрасывании г, то вопрос о сходимости остается открытым. Для случая дуги окружности и правильного многоугольника отсутствие сходимости было доказано Вальцем, Фул-, тоном и Цирусом (Вторая Райт-Паттерсонская конференция). Уравнения-метода конечных элементов оказались просто разностными, но согласованными с неверным дифференциальным уравнением. Главные члены были правильными (радиус кривизны проявился через угол 0 в условии непрерывности рамки), но для отдельно избранного элемента появились также нежелательные члены нулевого порядка по Л ). Это наводит на мысль [c.154]

Рис. 14,4. Примеры нестесненной деформации тонкостенных стержней а) свободное кручение тонкостенного стержня открытого профиля (труба с продольным разрезом) 6) деформация двутавра бимоментами, действующими на торцы в) тонкостенный двутавр, загруженный сосредоточенными внецентренно приложенными растягивающими силами, И четыре доли, на которые разбиваются эта нагрузка (первая доля вызывает растяжение, рторая — изгибное кручение третья и четвертая — изгибы в главных плоскостях инерции) е) воздействие бимоментов, приложенных к торцам на двутавровый стержень

Губчатая резина с открытыми сообщающимися порами (латексная губка, пенистая резина) газо- и гидропроницаема, обладает объемным весом 0,08—0,25 г/см усилие, необходимое для сжатия образца на 60%, — 0,06—0,5 кПсм -, остаточная деформация менее 7,5% после многократного нагружения относительное удлинение 100—300% теплопроводность 0,08 ккал1м-ч-°0, морозостойкость и набухаемость — в зависимости от вида каучука. Применяют главным образом в качестве защитных амортизирующих подушек, в защитных шлемах, сидений в самолетах, автомобилях и т. д. [c.244]

Я внес на рис. 4.61 и 4.62, относящиеся к меди, целочисленный параметр г с тем, чтобы можно было сделать ссылки на них в разделе 4.35, где я обсуждаю общие определяющие уравнения для больших деформаций кристаллических тел. (Аналогичная корреляция существует для данных на рис. 4.63 и 4.64.) К рис. 4.63 можно добавить данные из серии экспериментов Дэвиса, описанных в 1955 г. в статье, озаглавленной Опыты по совместному растяжению и кручению с фиксированными главными направлениями (Davis [1955, 11). Результаты этих экспериментов, которые включили простое нагружение при совместном кручении и растяжении, явились дальнейшим доказательством общности открытия Дэвиса. [c.115]

Е. А. Дэвис в 1943 г. (Davis [1943, П) обнаружил, что диаграмма зависимости октаэдрического касательного напряжения или максимального касательного напряжения, с одной стороны, и соответственно октаэдрического сдвига или максимального сдвига, с другой, при конечных деформациях и простом нагружении для различных соотношений главных напряжений, возникающих при загружении полых трубчатых образцов одновременно продольной силой и внутренним давлением, не зависит от отношения главных напряжений (см. раздел 4.15, рис. 4.61—4.64). Миттал обобщил открытие Дэвиса, обнаружив, что функция отклика не зависит от пути не только при простом нагружении, но и при сложном. [c.302]

В 1826 г. появилось первое печатное издание книги Навье по сопротивлению материалов ), содержащее главнейшие его открытия в этой области. Если мы сравним эту книгу с аналогичными сочинениями XVIII вена, то ясно заметим тот большой сдвиг, который совершила механика материалов за первую четверть XIX века. Инженеры XVIII века пользовались экспериментом и теорией с целью установления формул для вычисления предельных (разрушающих) нагрузок, Навье же с самого начала указывает, насколько важно знать предел, до которого сооружения ведут себя идеально упруго и не получают остаточных деформаций. В пределах упругости деформацию можно считать пропорциональной силе и установить сравнительно простые формулы для вычисления ее величин. За пределом же упругости зависимость между силами и деформациями получается очень сложной и вывод простых формул для определения разрушающих нагрузок становится невозможным. Навье полагает, что если применять формулы, выведенные для расчета по упругому состоянию существующих сооружений, обнаруживших свою достаточную прочность, [c.93]

Слитки, выплавляемые в электродуговых печах, имеют грубую дендритную структуру, которая затрудняет проведение процесса пластической деформации. Депдриты располагаются почти па всем сечении слитка и направлены практически параллельно главной его оси. При этом наибольшие по величине денд-риты залегают в центральной части слитка. Такой вид дендритной структуры слитков молибденовых сплавов, выплавленных в дуговых вакуумных печах, отличает их от обычно наблюдаемых структур слитков других металлов и сплавов, выплавляемых в открытых печах. Особая макроструктура слитков молибденовых сплавов значительпо понижает пластичность литого металла и вызывает необходимость применения прессования для первичной деформации слитков. [c.219]

Надо заметить, что в эти годы началось также экспериментальное изучение пластичности и прочности металлических монокристаллов. Как известно, при охлаждении жидкого металла обычно получается тело с поликристаллической структурой. Выращивание металлического монокристалла — дело трудное, и, несмотря на многовековую историю металлургии, первые способы получения монокристаллов типичных металлов были открыты лишь в 1918—1920 гг. Зато это почти сразу было использовано для широкого изучения законов пластической деформации на кристаллографическом уровне . С. Элам, М. Поляни, Э. Шмид и другие физики-металловеды осуществили в двадцатых годах сотни опытов по растяжению и сдвигу монокристаллических образцов за пределами упругости при разной ориентации решетки образца относительно главных осей напряжения. В результате было установлено, что пластическая деформация монокристалла происходит в основном путем взаимной трансляции ( скольжения ) его частей, разделяемых системами одноименных кристаллографических плоскостей, что наименьшим сопротивлением скольжению обладают кристаллографические плоскости и направления с наиболее плотным размещением узлов решетки и ряд других простых по форме фактов, важнейшие из которых выражают так называемые законы Шмида (обзор этих фактов имеется в монографии Э. Шмида и В. Боаса Пластичность кристаллов , 1935 русский перевод М.— Л., 1938). [c.82]

Эта система предотвращает возможную диффузию газа через стенки резервуара, и позволяет исключить деформации резервуара термометра, вызываемые большой разностью между внутренним и внешним давлениями. Резервуар главного термометра, пирексовый капилляр и небольшая часть стального капилляра помещаются в сварной стальной кожух. Такой же кожух окружает резервуар вспомогательного термометра и небольшую часть его капилляра (см. фиг. 1). Сверху оба кожуха закрываются латунными втулками (через которые выводятся стальные капилляры) и запаиваются мягким припоем, как это показано на фиг. 2. Кожух вспомогательного термометра помещается рядом с кожухом главного термометра и устанавливается параллельноему. Кожухи главного и вспомогательного термометров соединяются друг с другом стальным капилляром Е, ведущим к показанному на фиг. 1 открытому манометру N. Эта система наполнялась сухим техническим азотом, и при каждом измерении давление в ней с точностью до 3 мм рт. ст. устанавливалось равным давлению в системе главного тер ометра. Давление во внешней системе измерялось с точностью до 1 мм рт. ст. [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...