Коэффициент линейного инерционный

Расчет методом комплексных амплитуд амплитудно-частотных характеристик упругих моментов на валу ФС и на полуоси от воздействия главных гармонических моментов газовых и инерционных сил в рабочем диапазоне угловых скоростей вала ДВС при Сдм, полученном в п. И, и при Сдм->°о. Для этих расчетов принимаются приведенные коэффициенты линейного трения Ь,7 = Ь(= 1,5...6,5 Н-м-с/рад (при проектировочных расчетах) или значения Ьц и Ь[, полученные в результате амплитудно-час-тотной идентификации (при доводке опытной конструкции машины). [c.329]

Поршень подвергается воздействию значительных механических и термических нагрузок от действия газовых и инерционных сил. Он надежно уплотняет камеру сгорания, препятствует попаданию в нее лишнего количества масла и передает действующие на него силы шатуну и коленчатому валу. Обеспечение надежной работы поршня при форсировании дизеля является одной из наиболее трудных задач. Повышение температуры поршня сверх допустимых пределов приводит к прогарам днища и загоранию поршневых колец. Материал поршня должен обладать малой плотностью, хорошей износоустойчивостью и прочностью при работе в условиях повышенных температур, а также невысоким коэффициентом линейного расширения. Форма днища поршня зависит от способа смесеобразования. На двигателях с непосредственным впрыском применяется камера сгорания с кольцевым углублением по периферии поршня, обеспечивающим отвод тепла от днища и предохраняющим зоны поршневых колец от перегрева. [c.48]

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

Эта постоянная всегда положительна. Ее называют инерционным коэффициентом. Для линейных обобщенных координат инерционный коэффициент а имеет размерность массы, для угловых координат — размерность момента инерции твердого тела. [c.586]

Задача 7.9. Определить зависимость мгновенной подачи Q от времени для форсунки системы подачи дизеля с учетом инерционного напора в предположении линейного закона нарастания давления перед форсункой от остаточного давления ро = 0,4 МПа до р= 120 МПа в течение 0,003 с диаметр форсунки 0,45 мм приведенная длина 4,5 мм, коэффициент гидравлических потерь =1,5. [c.158]

Если коэффициент жесткости соединения 12, s, связывающего центральное кольцо 12 с опорным звеном s, удовлетворяет неравенству (52), то динамическая схема замкнутого дифференциального редуктора может быть упрощена. В этом случае эквивалентный планетарный ряд 1 может быть представлен в динамической схеме редуктора в виде одной из сосредоточенных масс 11 или 13, моменты инерции которых определяются по формулам (55). Приведение упруго-инерционных параметров динамической схемы замкнутого дифференциального редуктора имеет некоторые особенности по сравнению с простыми многорядными планетарными редукторами. Эти особенности возникают вследствие наличия в замкнутом контуре дифференциального планетарного ряда. Если осуществить непосредственное приведение инерционных параметров и крутильных координат масс 21 и 22 к скорости вращения, например, звена 11, то это приведет к нарушению цепной структуры динамической схемы. Действительно, в указанном случае еобходимо осуществить линейное преобразование крутильных координат звеньев планетарного ряда 2 по формулам [c.126]

Производные, входящие в полученный ряд, должны определяться в положении равновесного режима работы чувствительного элемента, когда Z = и выполняется условие (149). При достаточно малых отклонениях Аг мус )ты от положения равновесия всеми членами порядка выше первого в разложении можно пренебречь вследствие их малости, и тогда зависимость приращения инерционного коэффициента от перемещения мус )ты получает линейную ( юрму, т. е. [c.360]

Твердое тело, находящееся в потенциальном поле сил, давно служит в качестве динамической модели или расчетной схемы при изучении динамики самых разнообразных объектов техники (спутников, гироскопических систем, систем виброзащиты, управления и т. д.). На начальном этапе многие задачи о колебаниях тел рассматривались на базе хорошо разработанного аппарата теории линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Однако представления линейной теории о колебаниях твердых тел не всегда могут соответствовать действительности, поскольку колебания твердых тел в пространстве описываются системой дифференциальных уравнений, которые содержат различные нелинейные связи между обобщенными координатами системы, отражающие действие сил различной природы, например инерционных, потенциальных, диссипативных и т. д. Наличие таких нелинейных связей при выполнении определенных условий создает предпосылки для радикального перераспределения энергии колебаний между обобщенными координатами механической системы. В этом случае динамическое поведение твердых тел может резко отличаться от того, которое ожидается согласно известным линейным представлениям, т. е. колебания тел могут иметь совершенно разные качественные и количественные закономерности в зависимости от того, имеется ли существенное перераспределение энергии или нет. Оказывается, что для указанного перераспределения необходимо наличие в системе определенных нелинейных резонансных условий [3, 4, 14]. [c.264]

В результате получается система линейных алгебраических уравнений относительно коэффициентов Фурье функции р( ), причем коэффициенты этой системы содержат и коэффициенты Фурье функции 0(il)). (О другом методе решения уравнения махового движения—методе подстановки — сказано в разд. 5.1.) По существу операторным методом определяются нулевые и первые гармоники моментов относительно оси ГШ, причем последним соответствуют моменты тангажа и крена несущего винта (см. разд. 5.3). Применяя указанные операторы к моментам инерционных и центробежных сил, получим [c.189]

Так как статистическая линеаризация функций применяется для приближенного определения вероятностных характеристик интегралов дифференциальных уравнений, то наибольший интерес представляет определение коэффициентов к и к на основе нормального закона распределения, т. е. использование в разложении только нулевого его члена (1.113). Тогда коэффициенты ко и будут функциями среднего <Х 1)> = гпх и среднего квадратического <Х 1)> = а составляющей Х 1). Такое приближенное определение коэффициентов ко и к , И. Е. Казаков обосновывает тем, что в динамических системах нелинейные элементы в замкнутой системе обычно разделены инерционными линейными частями, которые, преобразовывая случайные функции, изменяют и закон распределения, приближая его к нормальному. Это позволяет для таких динамических систем закон распределения функции на входе в нелинейный элемент считать близким к нормальному. [c.39]

Нас будут интересовать те работы по наблюдению разрыва жидкостей, в которых авторы стремились приблизиться к чистым условиям и получить сведения о максимально достижимых напряжениях (—р). Как уже отмечалось в предыдущем параграфе, при температурах ниже —0,9 Гк гомогенное зародышеобразование пойдет с заметной скоростью только при растяжении жидкости (р < < 0). Таким образом, широкая температурная область от точки кристаллизации (т = 0,24 для н-пентана, т = = 0,42 для воды) до т 0,9 принадлежит в этом смысле к отрицательным давлениям. Здесь нужны специфические методы исследования максимальных перегревов используется различие в коэффициентах термического расширения, сжимаемости жидкости и стекла, центрифугирование, создание инерционных нагрузок. Например, стеклянная трубка с жидкостью запаивается так, чтобы в ней оставался лишь маленький пузырек воздуха и паров. Затем небольшим нагреванием трубки добиваются растворения пузырька. Теперь жидкость полностью заполняет объем, смачивает всю внутреннюю поверхность трубки. При постепенном понижении температуры возникают растягивающие напряжения в системе. Они увеличиваются и, наконец, происходит разрыв жидкости, который сопровождается резким щелчком. Образуется один или несколько пузырьков. Давление в момент разрыва можно оценить по объему выделившихся пузырьков или по изменению объема всей трубки. Предполагаются известными сжимаемость жидкости и стекла. Мейер [97] приваривал к трубке спираль из стеклянного капилляра. На конце капилляра было зеркальце. Это устройство служило манометром. В другой серии опытов прибор помещался в дилатометр для определения изменений объема растянутой жидкости. Мейер обнаружил линейную зависимость объема от давления для воды и спирта между +7 и —26 атм, для эфира между +7 и —17 атм. Он отметил, что пузырек возникает в местах соприкосновения жидко- [c.96]

Замечание. Решение задачи равносильно отысканию собственных значений матрицы А С, где А ж С матрицы инерционных и квазиупругих коэффициентов. Действительно, представим (1) в виде Ах + Сх = О, где X = х ,х2 - Умножим это уравнение на обратную матрицу А . Получаем, что х + А Сх = 0. Решение ищем в форме гармонических колебаний, записываем систему однородных линейных уравнений для амплитуд колебаний, определитель которой [c.341]

Инерционные коэффициенты системы 22 приведены в кг, коэффициенты жесткости 22 — в Н/м и собственные частоты в рад/с. В качестве обобщенных координат х , Х2 взяты линейные перемещения осей цилиндров А та В соответственно. Нри таком выборе обобщенных координат а- 2 — 21 0. [c.343]

При подборе тормозного регулятора приходится все линейные размеры выбирать, исходя из конструктивных соображений. В зависимости от примененного материала для деталей, производящих торможение, находят величину коэффициента трения р.. Таким образом, определению подлежат только два параметра регулятора, от которых зависит качество его работы,— вес инерционного грузика Р и сила пружины Р. [c.212]

В четвертой главе изложены математические модели средств измерений (СИ) количественных величин. Главной особенностью средства измерения, отличающего его от других технических устройств, является способность воспроизводить единицу измеряемой величины. Разумеется, эту единицу величины СИ воспроизводят не идеально, а с некоторым отклонением (погрешностью) от единицы государственного эталона. Эта особенность отражается в математической модели СИ введением коэффициента чувствительности, значение которого равно обратному значению размера единицы величины, воспроизводимой этим средством измерения. Учет инерционных, диссипативных и иных свойств СИ осуществляется совокупностью взаимосвязанных линейных динамических математических моделей линейное дифференциальное уравнение, передаточная, весовая, переходная функции и частотная характеристика. Такое разнообразие динамических математических моделей СИ обеспечивает возможность разработки более простых алгоритмов расчета количественных характеристик погрешности результата измерения. Модель цифрового СИ представлена дискретной весовой функцией. [c.4]

Результаты настоящего пункта можно также использовать для получения выводов о статистических характеристиках поля коэффициента преломления, определяющего скорость распространения световых, звуковых или радиоволн в турбулентной атмосфере. В самом деле, пульсации коэффициента преломления для света обусловлены в основном пульсациями температуры в случае звука существенную роль играют также пульсации скорости ветра, а в случае радиоволн — пульсации влажности (или пульсации электронной плотности, если рассматривается распространение радиоволн в ионосфере). Вследствие относительной малости всех этих пульсаций можно считать, что пульсации коэффициента преломления линейно зависят от пульсаций температуры, скорости ветра, влажности и плотности электронов отсюда, в частности, следует, что в инерционно-конвективном интервале для поля коэффициента преломления также должен выполняться закон двух третей . [c.354]

Формулы (23.11) для инерционно-конвективного интервала могут быть отнесены не только к температуре, но и к концентрации любой пассивной примеси А (ле, t), если только заменить в них N на среднюю скорость выравнивания неоднородностей концентрации примеси под действием молекулярной диффузии. Типичным примером поля концентрации пассивной примеси является поле абсолютной влажности в атмосфере или поле солености в море (или в любом турбулентном течении соленой воды). Далее, поскольку пульсации показателя преломления воздуха для световых волн в силу формулы (26.2 ) для этого показателя (см. ниже стр. 547) можно считать пропорциональными пульсациям температуры, пульсации такого показателя преломления также должны подчиняться законам двух третей и пяти третей (23.11). Наконец, небольшие пульсации коэффициента преломления воздуха для радиоволн в силу формулы (26.2) на стр. 547 для этого коэффициента можно представить в виде линейной комбинации пульсаций температуры и пульсаций влажности поэтому и эти последние пульсации должны удовлетворять законам двух третей и пяти третей . [c.455]

В настоящей работе получен новый класс точных аналитических решений нелинейной системы уравнений длинных волн. Он описывает осесимметричные колебания идеальной однородной жидкости во вращающемся бассейне, имеющем форму параболоида вращения. Общий вид решений предложен в работе [11], посвященной нелинейным инерционным колебаниям круговых вихрей. Радиальная скорость движения жидкости является линейной функцией, азимутальная скорость и смещения свободной поверхности - многочленами различных степеней по радиальной координате с зависящими от времени коэффициентами. Благодаря более общей зависимости азимутальной скорости и смещений свободной поверхности от радиальной координаты, найденное решение является обобщением точного аналитического решения, найденного в работах [4, 5]. Решение линейной задачи о свободных колебаниях жидкости в параболическом вращающемся бассейне дано в [1]. [c.158]

Ции равное 0,15 с, не влияет на график амплитуды, но приводит к сдвигу фазы, изменяющемуся линейно с частотой (средняя кривая). Сумма и запаздывания на графике фазы изображена сплошной линией. Коэффициент усиления К Для Уя влияет на фазу, а график амплитуды просто смещается вверх на соответствующую величину. Сплошная линия, проходящая через нанесенные на график экспериментальные точки, соответствует значению коэффициента усиления, равному приблизительно 6. Отметим, что две сплошные линии на диаграмме достаточно точно соответствуют экспериментальным данным (по крайней мере в диапазоне высоких частот) без учета нервномышечной задержки. Однако можно возразить, что так как Ус — интегратор, то человек, участвуя в процессе, добавляет небольшое опережение, которое здесь в значительной степени компенсирует нервно-мышечную задержку. При дальнейшем обсуждении экспериментальных данных будет показано, что такое опережение имеет место для всех инерционных элементов но отсутствует в в случае, когда С — постоянный коэффициент. [c.176]

Используемый в этой формуле рас-яетный натяг б определяется по минимальному табличному натягу б,, с поправками а) и — на неровность поверхностей б) щ — на различие рабочих температур и коэффициентов линейного расширения материалов сопрягаемых деталей в) Ир — на деформацию деталей от рабочих пли инерционных нагрузок, т. е. [c.76]

В поршнях четырехтактных дизелей со съемными головками необходимо при сборке создавать такие усилия в шпильках, чтобы величина их была выше, чем максимальное значение инерционных сил (для обеспечения плотности стыка головки с юбкой). Следует также учитывать, что при тронковой части поршня из алюминиевого сплава усилие в шпильках при работе на дизеле будет возрастать за счет того, что коэффициент линейного расширения алюминиевого сплава по сравнению с материалом шпильки больше в 2,3—2,5 раза (см. табл. 35). [c.154]

С малым температурным коэффициентом линейного расширения. Инвар Н36 — никелевая сталь применяется для изготовления эталонных длин, инерционных масс, пассивных компонентов в биметаллических пружинах и т. д. Платинит Н42— никелевая сталь, благодаря близости его температурного коэффициента линейного расширения (аг.плат = 8,3-10 1/ С) к температурному коэффициенту линейного расширения стекла (ат.ст==9-10 ]°С) используется для изготовления деталей, зафор-мовываемых в стекло. [c.45]

В схемы устройств для измерения кинематических и динамических параметров процесса распространения волн напряжений входят датчики, являющиеся преобразователями механических возмущений в электрические сигналы, и измерительная аппаратура, позволяющая регистрировать эти сигналы. Рассмотрим принцип работы и устройство датчиков и измерительной аппаратуры. Установим требования, предъявляемые к ним, на примере аксельрометра [прибора для замера ускорения, представляющего собой систему с одной степенью свободы и состоящую из инерционного элемента массы М, упругого чувствительного элемента с жесткостью К. и демпфера с коэффициентом затухания т (рис. 14)]. При определенных допущениях [1] систему можно считать линейной и ее движение характеризовать уравнением X + 20х Ь = / t), решение которого имеет вид X = gn/(o — Г], (1.2.10) [c.24]

Уравнения движения многих механизмов могут быть пред-ставлены линейными дифференциальными уравнениями с nepe-менными коэффициентами. К этим механизмам, в первую очередь, относятся те механизмы, для которых инерционные коэффициенты (приведенные массы и моменты инерции), входящие в выражение кинетической энергии, представлены переменными величинами. Однако переменные коэффициенты в дифференциальном уравнении движения механизма могут появиться и при постоянной приведенной массе, если на механизм действуют силы, зависящие от положения звеньев и от времени. [c.174]

Линейным моделям первого приближения для голономных динамических систем отвечают потенциальная энергия системы в виде квадратичной формы обобщенных координат с постоянными коэффициентами кинетическая энергия п диссипативная функция Рэлея рассматриваемой системы в виде квадратичных форм обобщенных скоростей с постоянными коэффициентами. Используя это обстоятельство и систематизированный определенным образом выбор обобщенных координат, для линейных и кусочнолинейных моделей несвободных голономных систем можно получить компактный матричный алгоритм формирования инерционной, квазиунругой и диссипативной матриц [25]. [c.171]

Свойства длинных линий с распределенными параметрами можно достаточно точно представить системой с сосредоточенными параметрами, имеющей большее число элементов. Для трубопровода этот переход выполнен на рис. 15. Сопротивление йц будет в данном случае линейным, так как оно является элементом цепи, приближенно воспроизводящим уравнения (1). Сопротивления Дц учитывают потери в трубопроводе, hi — гидравлические индуктивности — инерционность жидкости в трубопроводе, — коэффициент жесткости гидравлической емкости — сжимаемость жидкости с участием упругих свойств стенок трубопровода (остальные элементы те же, что и на рис. 4). Для выбранной на рис. 15 системы строится граф с выбранным на нем деревом (рис. 16) и граф распространения сигналов (рис. 17). Для подготовки программы для аналоговой электронно-вычислдтельной машины над полученным графом распространения сигналов выполнены линейные преобразования. На осно- -вании преобразованного графа распространения сигнала (рис. 18) составлена программа для аналоговой электронно-вычислительной машины (рис. 19). Эта программа дает электронную модель гидравлической системы с учетом распределенных параметров трубопровода. Этой программой необходимо заменить часть программы на рис. 14 между двумя нелинейными блоками перемножения БП и двумя линейными усилителями умножения на коэффициенты N. На рис. 14 в этой части программы дана модель гидравлической системы с сосредоточенными параметрами. Произведя [c.49]

Как показано выше, коэффициент поверхностного натяжения воды с добавками ОДА значительно снижается, что приводит к интенсификации процесса дробления капель. Опыты, проведенные на суживающемся сопле (рис. 9.4, а), подтвердили значительное уменьшение среднемассового диаметра капель (более чем в 3 раза) при введении ОДА. При концентрации ОДА 8-10- кг/кг уменьшение диаметров капель было обнаружено и на входе в сопло, что объясняется интенсивной адсорбцией ОДА жидкой фазой перед соплом и соответственно дроблением капель. Аналогичный результат получен при исследовании дисперсных характеристик вихревого следа за пластиной (рис. 9.4,6). При концентрации ОДА 10 кг/кг диаметры капель уменьшаются в 3—4 раза. Потери кинетической энергии в поперечном сечении вихревого следа, по данным [28], при введении ОДА снижаются. Особый интерес представляет изучение явления снижения гидродинамического сопротивления в турбулентных потоках при введении полимерных добавок, впервые обнаруженного Томсом [189]. Хорошо известны гипотезы, предложенные для объяснения ламинаризирую-щего воздействия полимерных веществ [97, 158 и др.], использующие модель взаимодействия с основной средой крупных полимерных молекул (или их ассоциаций), имеющих линейные размеры в несколько десятков и сотен ангстрем (существенно превосходящие размеры молекулярных ассоциаций основной среды). Дополнительная вязкая диссипация, вызванная обтеканием макромоле-кулярных клубков периодически нестационарным (пульсацион-ным) потоком, и значительная инерционность этих клубков приводят к частичному вырождению мелкомасштабных турбулентных пульсаций. По-видимому, справедлива качественная аналогия между эффектами, фиксируемыми при введении гидрофобных присадок в потоки жидкости и мельчайших капель, возникающих при. конденсации парового потока. Как уже упоминалось (см. гл. 3,6), мелкие капли снижают интенсивность турбулентности несущей [c.301]

Уравнение (5.7в)—линейное второго порядка с правой частью — тол<дественно по форме и по строю коэффициентов уравнению (5. 7), что позволяет сделать вывод о принципиальной возможности возникновения колебательного переходного процесса в гидромуфте даже в том случае, если ее собственная инерционность невелика. [c.248]

В значительном диапазоне влагосодержаний — от начального, формовочного о до влагосодержания конца усадки Ик.у — глина или керамическая масса изменяет свои размеры линейно с изменением влагосодержания. У ряда глин и масс имеется еще участок, на котором между размером и влагосодержанием существует криволинейная зависимость, однако этот участок незначителен по абсолютной величине усадки. Формование изделий производится при некотором так называемом формовочном влагосодержании. Последнее обычно выше предела раскатывания (по Аттербергу), но ниже предела текучести. В диапазоне от Но до и ,у глина является упруго-вязко-пластичным телом, обладающим коагуляционной структурой. Основная форма связи влаги с материалом в этом периоде — осмотическая. Имеющиеся экспериментальные данные свидетельствуют, что в этом интервале влагосодержаний коэффициент потенциалопроводности а мало зависит от влагосодержания и очень сильно зависит от температуры материала. Характерно также, что развитие поля влагосодержаний обладает значительной инерционностью по сравнению с инерционностью развития поля температур (величина критерия Лыкова Lu = 0,l-ь0,3). [c.143]

При расчетах вибрационных машин часто возникает необходимость вычисления некоторых эквивалентных или приведенных значений позиционных, инерционных и днссипатнвных параметров системы. Такие задачи встречаются в трех различных ситуациях. Во-первых, когда упругие элементы или демпферы составляют последовательную, параллельную или смешанную группу, возникает необходимость подсчитать эквивалентное значение коэффициента жесткости или коэф [)Нцненга сопротивления группы. Во-вторых, в системах, где скорости (угловые скорости) ряда точек (или элементов) связаны постоянными передаточными отношениями, бывает целесообразно привести массы, моменты ииерции, коэффициенты жесткости и сопротивления к какой-либо одной точке или одному элементу без изменения принципиальной расчетной схемы машины. В-третьих, нахождение эквивалентных значений параметров становится необходимым в результате упрощения, иногда грубого, принципиальной расчетной схемы машины, например приведения системы с распределенными параметрами к системе с одной степенью свободы или приведение сильно нелинейной системы к линейной. [c.163]

Взаимодействие колебательных систем с источником возбуждения ограниченной мощности. Систематическое рассмотрение данной проблемы на основе использования асимптотических методов, а также соответствующие библиографические сведения приведены в гл. VII, При изучении вопроса с помощью изложенного выше подхода будем исходить из схемы системы и уравнений движения, представленных в п. 3 таблицы. Первое из уравнений является уравнением движения ротора обозначения параметров, характеризующих ротор и действующие на него моменты, то же, что в п, 2 таблицы. Через М (ф, и) обозначен момент сил, действующих на ротор вследствие колебаний тела, на котором он установлен. Второе уравнение описывает дви-жеиие колебательной части системы, предполагаемой линейной (и есть вектор ее обобщенных координат). Колебательная часть системы может, в частности, состоять из некоторого числа твердых тел 5 .....5 , связанных одно с другич, а также с неподвижным основанием системой линейных упругих и демпфирующих элементов. Через М, С и К обозначены матрицы соответственно инерционных, квазиупругих коэффициентов и коэффициентов демпфирования, а через F (ф) — вектор обобщенных возмущающих сил, действующих на колебательную систему при вращении ротора-возбудигеля. [c.251]

Когда решение (5.3) найдено, то тем самым по (5.1) найдены д и средняя скорость д/а из (5.2) квадратурой определяется давление р. Анализ уравнения (5.3) позволяет, таким образом, выделить случаи, в которых решения исходной задачи можно представить через табулированные функции. Например, перейдя от (5.3) к линейному уравнению второго порядка подстановкой G = в F )/[eh F d (3F )/дх)] можно установить условия, когда оно решается в гипергеометрических функциях. Не останавливаясь здесь на этих общих приемах, укажем простой важный случай превращения (5.3) в линейное уравнение [6] если 3 = onst и F(0, ) = F(L, ), то множитель при в (5.3) обращается в нуль (см. (5.4)). То же имеет место и при любой непрерывной однозначной зависимости 3 от F. Исчезновение члена с G2 в (5.3) не означает отсутствия конвективных инерционных эффектов — они частично сохраняются в коэффициенте при Сив правой части. [c.649]

Эта формула представляет собой линейное сочетание решений системы уравнений (23.36), получаемых порознь при пренебрежении действием сил вязкого трения (при этом остается член 6Л 1п а) и при пренебрежении действием сил инерции (при этом остается член с множителем А а — 1)). При учете инерционных членов в уравнениях (23.36) и пренебрежении действием сил вязкого трения решение получается в виде В = =—12,5Л2(а — 1). Вместо коэффициента 12,5 в формуле Мак-Гинна из условия обеспечения параболического распределения радиальных составляющих скорости по высоте зазора между торцем сопла и заслонкой берется коэффициент 19,3 (см. [44, 1]). Формула Мак-Гинна приведена здесь в форме, в которой она представлена в работе [1]. [c.258]

Для поршней дизелей 2Д100 со спиральным каналом (варианты 14А, 14Б, 14В) температура масла в центре головки (Г на рис. 34) принималась равной температуре на входе в дизель — 60° С, а по краю головки равной 100° С (при расходе масла 500 кг/ч). Изменение температуры масла вдоль спирали принималось по линейному закону. Так, для сечения ОА (см. рис. 34) на расстоянии 40—50 мм от входа в спираль температура принималась равной 70° С. При инерционном охлаждении (вариант ЗА, см. рис. 15) температуру масла внутри поршня можно принимать одинаковой для всех полостей. Температуру и коэффициент теплоотдачи боковых поверхностей вставки и И4 (см. рис. 34) и участков поршня, расположенных [c.71]

На рис. в.14 изображена структурная схема решения этой системы уравнений. В схеме образовался замкнутый контур, содержащий безынерционные элементы (сумматоры 1 к 2). Обратная связь, осуществляемая через сумматоры, — источник машинной неустойчивости. Даже при нечетном числе усилителей возможна неустойчивость (самовозбуждение) вследствие наличия положительной обратной связи за счет фазовых погрешностей на высоких частотах. Замкнутая схема из трех суммирующих элементов иногда самовозбуждается на высокой частоте при коэффициенте усиления, несколько большим единицы. Особенно опасны контуры с дифференцирующими элементами. В контурах, содержащих инерционные элементы, неустойчивость на низких частотах практически не может возникнуть. Поэтому необходимо набирать задачу так, чтобы во все замкнутые контуры входили интеграторы. Если перекомбиннровать заданные уравнения, исключив некоторые производные, можно привести уравнения к устойчивой системе, т.е, уравнения необходимо предварительно приводить к виду, целесообразному для набора на модели. Например, систему линейных уравнений (В.15) можно преобразовать так, чтобы матрица коэффициентов при производных была диагональной или по крайней мере треугольной. При этом в модели безынерционные контуры будут отсутствовать. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...