Параметр инерционный

ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ИНЕРЦИОННОГО ТРАНСФОРМАТОРА ВРАЩАЮЩЕГО МОМЕНТА С УПРУГИМИ ЭЛЕМЕНТАМИ [c.100]

ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ИНЕРЦИОННЫХ ВИБРОЗАЩИТНЫХ СИСТЕМ [c.374]

ПЕРВОЕ ПРИБЛИЖЕНИЕ ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ИНЕРЦИОННОЙ ВИБРОЗАЩИТНОЙ СИСТЕМЫ [c.380]

Панель пологая криволинейная — Уравнения 164, 228 Параметр инерционный 70 [c.346]

Таким образом, получено подтверждение положения о том, что резонанс низкочастотного тона качания лопасти с тоном опоры вызывает неустойчивость, если собственная частота качания лопасти меньше Q, а демпфирование движений лопасти и опоры ниже критического уровня. Другие резонансы лопасти и опоры не нарушают устойчивости даже при нулевом демпфировании. Демпфирование, требуемое для устранения земного резонанса, пропорционально параметру инерционной связи т. е. отношению массы винта к массе опоры. Потребное демпфирование также пропорционально величине (1—vj)/v . Это означает, что в случае низкой собственной частоты качания лопасти, типичной для шарнирных винтов, необходима большое демпфирование. Устранение земного резонанса обеспечивается с помощью механических демпферов в ВШ. Для типичных бесшарнирных винтов с малой жесткостью в плоскости вращения множитель (1— v / vs на порядок меньше, чем для шарнирных винтов, так что конструктивное демпфирование лопасти обычно является достаточным. Для устойчивости по земному резонансу желательно иметь как можно более высокую собственную частоту качания лопасти, но если v слишком близка к единице, это может вызвать чрезмерные нагрузки лопасти и вибрации. Таким образом, даже на бесшарнирном винте для обеспечения устойчивости может потребоваться механический демпфер. [c.625]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ИНЕРЦИОННОСТИ ПОТОКОВ [c.383]

Обычная сварка трением характеризуется скоростью вращения (или числом оборотов п), давлением сжатия (Рсж) при нагреве и давлением Рос осадки (проковки). Параметрами инерционной сварки служат энергия сварки (начальное и конечное число оборотов), давление сжатия при нагреве и давление осадки (если она применяется). При обоих процессах качество соединений зависит от нагрева соединяемых поверхностей. Инерционная сварка отличается от обычной большей скоростью введения энергии. При ней энергия маховика с деталью, пропорциональная моменту инерции и квадрату угловой скорости, рассеивается в стыке кратковременно при [c.113]

Более подробный расчет параметров инерционной машины приведен в [19]. [c.297]

Расчет параметров инерционной машины ИРМ ЦНИИ МПС [c.230]

Роторы ГТД являются сложными системами. Для расчета и анализа колебаний и определения условий потери устойчивости ротора представляются в виде многодисковых систем (рис. 7.11). Параметрами инерционности системы являются масса и моменты инерции дисков. Упругость системы характеризуется коэффициентами податливости [c.349]

Номенклатура и основные параметры инерционных наклонных грохотов (рис. 1.29— 1.34), выпускаемых в СССР, приведены в табл. 1.12 и 1.13. [c.37]

Инерционный коэффициент /ц вычисляется как обыкновенный приведенный к звену 1 момент инерции механизма с одной степенью свободы, если закрепить звено 4. Меняя положение закрепленного звена 4, можно каждый раз получать новое значение таким образом можно получить однопараметрическое семейство кривых Уц (Ф1) при параметре Ф4, т. е. получить функцию Уц (фх, Ф4) как поверхность в координатах /ц, ф , Ф4. [c.359]

Параметр а , размерность которого обратно пропорциональна квадрату длины, появляется во всех задачах о периодическом течении в качестве масштаба для измерения относительного вклада инерционных сил. [c.197]

Масса одного стального груза т = 0,5(Л—Вст)ВЬр, где р = 7800 кг/м — плотность стали. Подбором параметров т, D к г обеспечивают необходимые инерционные характеристики центробежной муфты. [c.333]

Для стационарной трещины при динамическом нагружении параметр G целесообразно определять методом податливости при приведении динамической задачи к статической. Для этого вычисляются приращения потенциальной энергии АП при изменении длины трещины на AL при фиксированных внешних нагрузках, в которые включаются инерционные силы, [c.242]

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

Следовательно, отношения (4.44) в значительной мере определяются величиной инерционного коэффициента сопротивления 0. Ранее было показано, что диапазоны изменения параметра (3 для различных пористых металлокерамических материалов, изготовленных из металлических порошков, волокон, сеток, близки между собой (3 = 10. ..10 м . Принимая (3 = 10 м" и б =0,1 м, получаем (35 = 10 . Окончательно при рассматриваемых условиях [c.96]

Выберем систему координат так, чтобы направление оси 2 было противоположно направлению ускорения силы тяжести g. Введем малый параметр е=дЛ/Д, характеризующий относительный размер пузырьков. Тогда уравнения (4. 5. 1) с точностью до членов порядка вис учетом инерционных членов в полярной системе координат примут вид [c.150]

При решении задач механики требуется учитывать основные параметры приводов, их влияние на динамику управляемых ими механизмов. Проблема разработки приводов и систем управления роботами, манипуляторами, шагающими и другими машинами является одной из важнейших в создании машин подобного типа. При решении этих проблем возникают вопросы создания систем с большой надежностью, оптимальными габаритами, малой инерционностью, обладающих широкими диапазонами скоростей. [c.12]

Виброзащитные устройства и их эффективность. Демпферы, динамические гасители и виброизоляторы образуют в совокупности виброзащитные устройства. Пассивными называют устройства, состоящие из инерционных, упругих и диссипативных элементов. Активные устройства могут кроме перечисленных содержать элементы немеханической природы и, как правило, обладают независимым источником энергии. Эффективность виброзащитных систем принято оценивать отношением величины какого-либо характерного параметра колебаний объекта с виброзащитным устройством, к величине того же параметра при отсутствии виброзащиты. Это отношение называется коэффициентом эффективности вибрационной защиты [c.278]

Ниже рассматриваются некоторые вопросы оптимизации параметров инерционных виброзащитных систем, включающие в себя инерционные элементы. Применение таких систем оказывается полезным не только с точки зрения низкочастотных воздействий, но и высокочастотных. Основная трудность проектирования безынерционных виброзащитных систем заключается в невозможности применения или разработки обычных амортизаторов малой жесткости вследствие конструктивных ограничений перемещений объекта или больших статических напряжений в них, а также вследствие возможности появления резонансов в объекте, фундаменте или даже амортизаторах. В этом случае решение задачи можно искать на пути применения специальных конструкций амортизаторов, состоящих из двух каскадов амортизации, промежуточного тела и присоединенного к нему антивибратора. В дальнейшем такой блок будем называть амортизатор-антивибратор. Схема такого блока приведена на рис. VIII.4. Преимущества таких блоков виброизоляции заключаются в следующем. [c.375]

Это выражение нормировано на свое максимальное значение при стремлении к нулю параметра инерционности ае— -0, когда формула (2.22) переходит в формулу Эри. Удобной характеристикой инерционности регистрирующей системы при заданном коэффициенте отражения зеркал R является отношение постоянной времени т к времени записи полуширины AKti [c.58]

Полный расчет динамических нагрузок в зубьях — задача очень сложная и полностью не решенная. Ниже приведена приближенная методика расчета, основанная на теории динамического пересопряжения зубьев и экспериментально проверенная соиостазленкем с результатами опытов разных исследователей практически во всем возможном диапазоне изменения параметров относительных ошибок (от фс до Фс 50) и в достаточно Шираком дяапазоке изменения параметров инерционности передач = О, 11 и = 0,510). При экспериментах окружные скорости достигали значений u = 50 м/с, удельная нормальная сила а д = 57 кгс/мм, ошибка основного шага Д,. = 72 мкм, передаточное число и = i 2. Расчетные оценки динамических сил вне резонансных режимов соответствуют, как прасило, верхним значениям экспериментальных данных. Для расчета динамических сил важное значение имеет правильное определение частоты собственных колебаний передачи и установление действительных наиболее вероятных значений ошибок основных шагов с учетом приработки зубьев. [c.208]

Расчет рабочих параметров инерционной машины ЦНИИ МПС. Основу кинематики машины составляет плоский шарнирный четырехзвенный механизм АБВГ, имеющий одну степень свободы (рис. 124). Два одинаковых по длине боковых звена АГ и БВ этого механизма (опорные рычаги) наклонены к горизонту под одинаковыми углами а. Верхнее длинное звено А Б представляет собой мост машины вместе с установленным на нем вагоном. Поскольку вагон надежно закрепляется на мосту упорами, будем рассматривать систему вагон — мост как абсолютно жесткую. Роль нижнего неподвижного звена ВГ выполняет фундамент машины. [c.219]

Механизм фильтрации твердых частиц из потока газа элементами из ПСМ носит инерционный характер. Зависимость фракционного коэффициента лроскока твердых, частиц с размерами 0,4—10 мкм через один слой ПСМ от параметра инерционного осаждения (число Стокса) описывается уравнением (4.6). Для многослойнога ПСМ величину фракционного коэффициента проскока твердых частиц находят по формуле (4.7). [c.252]

Таблица 4.3, Параметры инерционных МН с высоким нснользоваиие свойств материала маховиков соизмеримой энергии 4.3

Шлаковая ванна, служащая нагрузкой источника питания при электрошлаковой сварке, является нелинейным активным сопротивлением, обладающим большой инерционностью изменения параметров. Питание установок для электрошлаковой сварки может осуществляться как постоянным, так и неременным током. [c.154]

Чтобы корректно учесть эффект Магнуса, связанный с F12, необходимо учитывать вращение частпц и в общем случае вводить соответствующий кинематически независимый от поля с., параметр ы.,. Если при этом принимать во внимание внешнее мо-5 ентное воздействие (магнитное поле), инерционные п динамичес-кпе эффекты этого вращения, то тензор напряжений фаз может быть несимметричным, и нужно использовать уравнение сохранения момента количества движения фаз ). [c.36]

На рис. 3.17 представлены гвдродинамические характеристики 1-3 охлаждаемой пористой стенки. Плотность теплового потока является параметром. Вязкостный а = 1,17 10 м" и инерционный (3 = 7,15 X X 10 м коэффициенты сопротивления вычислены по соотношениям для тугоплавкого материала пористостью П = 0,5. При расчете принято б = 10 мм X = 10 Вт/(м К) Tq = 293 К Т = 773 К, G = = 0,614 кг/(м - с) Re = 0,01 (ро =86 10 Па Охладителем [c.70]

С учетом (4.14) и (4.39) можно записать и соответствующие выражения для параметра двухфаз-ности инерционной составляющей сопротивления ф = v/v, удовлетворяющего предельным условиям х = [c.95]

Принимаем следующие параметры яроцесса / =0,1 м = 10 Вт/м в качестве охладителя используем воду с начальной температурой to = = 20 °С предельная температура стенки на выходе обогреваемого канала Т" = 120 °С проницаемой матрицей является волокнистая медь пористостью П = 0,6 и теплопроводностью П = 100 Вт/ (м К), вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления которой рассчитываются с помощью соотнощения из табл. 2.1 а = 2,57 10 /3 = = 9,1 10 П Затрачиваемая на прокачку охладителя мощность рассчитывается по формуле N = G8AP/p. Искомая величина отношения мощностей для сравниваемых вариантов может быть найдена следующим образом [c.125]

Для измерения постоянных тт медленно меняющихся параметров преимущественно используют более простые методы - механические или оптические. Пневматические методы применяют как бесконтактные. Для измерения быстро-мепяющихся параметров, а также для автоматического контроля размеров преимущественно применяют электрические методы, достоинствами которых являются малая инерционность, малое влияние на объект измерения благодаря малым массам и размерам датчиков, дистанцион-ность, удобная регистрация результатов с [c.475]

Из решения системы (8) следует, что при истечении газа в атмосферу давление внутри канала из-за инерционности газового столба падает до давления ниже атмосферного, пооле чего начнется обратный процесс аааолнения кивала атмосферным воздухом о параметрами р г., который будет описываться следующей системой уравнений [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...