Коэффициент эквивалентное значение

Шаг В. Формируется необходимая для анализа информация о парных коэффициентах эквивалентности значений критериев в точке решения. [c.35]

Значения коэффициентов эквивалентности ц// и для типовых режимов нагружения приведены в табл. 2.4. [c.16]

Приближенная оценка запасов устойчивости эквивалентной системы выполняется так же, как и при эквивалентной линеаризации, для различных фиксированных значений амплитуды входной (для нелинейности) координаты. Методика оценки и критерии полностью соответствуют изложенным выше при описании эквивалентной линеаризации. Имеется лишь особенность в вычислении коэффициентов эквивалентного уравнения. Особенность эта состоит в следующем. [c.233]

В формулы для вычисления эквивалентных коэффициентов (VI.23) входит частота изменения входной для реле координаты Q. Величина Q приближенно может быть вычислена как частота основного тона колебаний линеаризованной системы — частота выделенной по методу эффективных полюсов и нулей первой (основной) составляюш,ей процесса. Для этого выполняется эквивалентная линеаризация нелинейности для ряда фиксированных значений амплитуды и вычисляется серия значений эквивалентного коэффициента усиления k. Учитывая, что уравнение основной составляющей может иметь первый или второй порядок, по соотношениям (VI.9) вычисляются три последних коэффициента эквивалентного уравнения (VI.10). Порядок уравнения выделяемой первой составляющей процесса определяется по параметру р (см. п. 8). Формула для вычисления параметра pi в данном случае имеет вид [c.233]

Эти критерии получаются из основных уравнений с учетом общей функциональной зависимости для т] и Я, путем, вполне аналогичным обычному совокупность критериев подобия остается при этом той же самой, т. е. не меняется. Существенно отметить, однако, что в выражение критериев подобия — в отличие от той формы, в которой они получались раньше в предположении о постоянстве вязкости и теплопроводности жидкости — входят не сами коэффициенты вязкости и теплопроводности, а только размерные множители приведенных выше общих функциональных зависимостей т) и X (или же, что эквивалентно, значения т) и А, в соответственных состояниях, например в критической точке). [c.15]

При исследовании нагруженности рам различных основных моделей полноприводных автомобилей в нащих работах на комплексе специальных дорог получено удовлетворительное согласие расчета с экспериментальными наблюдениями за пробегом до разрушения при значениях от = 4. При этом имелось в виду, что возможные отклонения действительного значения этого показателя, сильно влияющие на результаты расчетов абсолютной долговечности конструкции или ее ресурса, будут существенно меньше влиять на расчеты сопоставления нагруженности, так как в выражении коэффициентов эквивалентности пробегов эти неточности войдут и в числитель и в знаменатель расчетной формулы, чем будет компенсироваться их искажающее влияние на значения сопоставимых показателей накопления усталостного повреждения в рассматриваемом сечении. [c.126]

Эквивалентное значение t коэффициента выявляемости описывается выражением [c.253]

Рассеяние полученных значений коэффициента выявляемости относительно эквивалентного значения i оценивается средним квадратичным отклонением [c.254]

Эквивалентное значение коэффициента вязкого демпфирования (z) рассчитывается по формуле [c.302]

Кривые на рис. 3-18 относятся к одиночной свае с различными значениями отношения ajl. Они охватывают всю шкалу унифицированных железобетонных свай. Коэффициенты формы для одиночной сваи по рис. 3-18,а применимы и для расчета сопротивления заземления подземной части одностоечной железобетонной опоры круглого сечения диаметром d, если принять эквивалентное значение стороны квадрата поперечного сечения сваи равным [c.79]

Если для механизма известен типовой режим нагружения (см. гл. 11), то для всех подшипников кроме радиально-упорных шариковых с малым углом контакта (а < 18° ) значение Р находят с использованием коэффициента эквивалентности Kg (табл. 17.9) [10] [c.452]

Аналогичен расчет эквивалентных значений коэффициентов сопротивления. В параллельной группе демпферов суммируют коэффициенты сопротивления [c.163]

Из этого условия определяют значения коэффициентов эквивалентности ki (i = 1, 2). Для рассматриваемого примера имеем (при / = pw ) [c.80]

Третий компонент в латуни прежде всего изменяет ее структуру. Диаграммы состояния тройных латуней изучены недостаточно, поэтому для определения ожидаемой структуры исходят из представления о так называемых коэффициентах замены цинка (коэффициенты эквивалентности). Третий элемент действует на структуру латуни так же, как и цинк, но эффект от добавки 1 % элемента иной. Приняты следующие значения коэффициентов эквивалентности для кремния 10—12, алюминия 4—б, олова 2, свинца 1, железа 0,9, марганца 0,5 и никеля минус 1,3, т. е. все добавки сужают -область, а никель расширяет. [c.218]

Шум детектора. Поскольку строки изображения формируются линейками ПЗС, то шум вдоль каждого столбца является следствием шума соответствующего детектора линейки. Требования по данному показателю выражены в виде пересчитанного к земной поверхности коэффициента эквивалентной шумовой отражательной способности N,. Считается, что значение этого коэффициента при угле возвышения Солнца более 30° не должно превышать 0.005. [c.98]

Значения номинальных напряжений получены для случая наибольшей длительно действующей нагрузки. Коэффициент эквивалентности вычисляется на основании графика заданного режима нагрузки (см. рис. 21). [c.340]

Примечание. Основой для разработки коэффициентов эквивалентности послужил стандартный верхний слой искусственного основания из щебня со значением BR, равным 80. [c.387]

При выборе коэффициента эквивалентности из соответствующего диапазона величин необходимо учитывать характер движения на рассматриваемом участке покрытия, общую толщину покрытия и толщину отдельного слоя. Например, для расчета тонкого слоя, покрывающего обширный участок и подверженного воздействию больших нагрузок, необходимо выбрать коэффициент эквивалентности ближе к нижнему значению. И наоборот, для расчета толстых слоев, подверженных воздействию небольших нагрузок, необходимо выбрать коэффициент эквивалентности ближе к верхнему значению. [c.387]

При увеличении числа осей опоры от 2 до 6 коэффициент изменяется в пределах от 1,035 до 1,20. Величина изгибающего момента от действия опоры реального самолета определяется с учетом коэффициента динамичности, значения которого принимаются в соответствии со СНиП 2.05.08-85 [239]. Приведенная нагрузка от воздействия воздушного судна вычисляется при максимальной или, если задано распределение взлетных масс, эквивалентной взлетной массе. [c.400]

Если нагрузка прямо пропорциональна напряжениям и распределяется по усеченному нормальному закону (Сз < 2), то среднее значение коэффициента эквивалентности оценивается по зависимости [c.112]

Для первого предельного состояния и I случая нагружения для каждого вида внешней нагрузки Pi (см. табл. 1.5.8), изменяющейся за срок службы крана, определяется ее эквивалентное значение по формуле (1.3.10), а фэ — по формуле (1.3.11). От эквивалентного значения Рд f каждой нагрузки в рассчитываемом сечении определяется эквивалентное напряжение % j, имеющее коэффициент асимметрии цикла Rgt. Коэффициенты перегрузки постоянных нагрузок приведены в табл. 1.5.8, а для переменных нагрузок I случая п — I, Напряжение Ogj по формуле (1.3.7) приводится к симметричному циклу. [c.166]

Для I случая нагружения каждому виду внешней нагрузки (табл. 1.5.16), изменяющемуся за срок службы крана, определяется его эквивалентное значение по формуле (1.3.10). От эквивалентного значения j каждой нагрузки в рассчитываемом сечений определяется эквивалентное напряжение a i, имеющее коэффициент асимметрии цикла Напряжение сгд i по формуле (1.3.6) приводится к циклу с коэффициентом асимметрии i ( а по формуле (1.3.7)—к симметричному циклу. Для каждого характерного (типового) цикла работы (подъем, передвижение, поворот и т. п.) в рассчитываемом сечении вычисляются суммарные напряжения цикла с коэффициентом асимметрии от действия эквивалентных значений данного расчетного сочетания, [c.173]

К с — эквивалентное значение критического коэффициента интенсивности напряжений [c.151]

В принципе определение границы я области устойчивости производится так же, как и в случае линейных систем. Отличие состоит только в том, что ряд коэффициентов эквивалентной системы в отличие от линейной системы не являются постоянными числами, а являются функциями амплитуды колебаний. Поэтому каждому значению амплитуды колебаний соответствует своя изображающая точка в области каких-либо выбранных коэффициентов системы. При изменении амплитуды колебаний изображающая точка в области коэффициентов системы опишет кривую, которая называется амплитудной кривой (рис. 28). [c.75]

А — коэффициент эквивалентности, предельные значения которого являются катастрофической неисправностью. [c.155]

По коэффициентам уравнения (VIII.35) вычисляется очередной коэффициент /Изу и проверяется очередное условие (III.7). Затем выделяется очередная дискретная составляющая, вычисляются коэффициенты ее эквивалентного уравнения и очередные коэффициенты эквивалентного уравнения системы. Для определения момента окончания процесса выделения дискретных составляющих текущее значение X сравнивается с величиной порядка дискретной части системы. Окончание процесса происходит по условию [c.313]

Show 142 Tile 143,438 Window 143 Контакт 402, 411 Коэффициент чувствительности 474, 482 демпфирования 42, 456 динамичности по перемещениям 446 по напряжениям 446 вязкого демпфирования 443 критический 302 эквивалентное значение 302 эквивалентный 301 критического демпфирования 102,442 критической нагрузки 429 конструкционного демпфирования 212, 301,445, 459 [c.536]

Эквивалентные числа циклов перемены нащчяжений изгиба — по формуле (8.71) для шестерни Л7у 1=дл-)Ул=0,143 2,2510 = 3,2210 >410 , для колеса ее1 = =дд 1 7л2=0,143 6,75 10 =9,65 10 >4 10. Согласно (8.69) следует принять коэффициенты долговечности Значения взяты из табл. 8.9 при /п=6. [c.188]

При расчетах вибрационных машин часто возникает необходимость вычисления некоторых эквивалентных или приведенных значений позиционных, инерционных и днссипатнвных параметров системы. Такие задачи встречаются в трех различных ситуациях. Во-первых, когда упругие элементы или демпферы составляют последовательную, параллельную или смешанную группу, возникает необходимость подсчитать эквивалентное значение коэффициента жесткости или коэф [)Нцненга сопротивления группы. Во-вторых, в системах, где скорости (угловые скорости) ряда точек (или элементов) связаны постоянными передаточными отношениями, бывает целесообразно привести массы, моменты ииерции, коэффициенты жесткости и сопротивления к какой-либо одной точке или одному элементу без изменения принципиальной расчетной схемы машины. В-третьих, нахождение эквивалентных значений параметров становится необходимым в результате упрощения, иногда грубого, принципиальной расчетной схемы машины, например приведения системы с распределенными параметрами к системе с одной степенью свободы или приведение сильно нелинейной системы к линейной. [c.163]

Довольно просты расчеты и во второй ситуации. Так, если скорость (или перемещение ) точки присоединения упругогоэлемента и скорость X (или перемещение х) точки, к которой необходимо привести упругий элемент, связаны передаточным отношением i — х х = х х, то эквивалентное значение коэффициента жесткости с = t, где q — фактическое значение коэффициента жесткости. Аналогично для демпфера 6 = и для приведения массы из одной точки в другую т i-tn или момента инерции от одного элемента к другому J = [c.163]

Таким образом, определены действительная (44) и мнимая (45) части импеданса системы в точке приложения силы. Для раздельного определения эквивалентных значений массы и коэффициента жесткости названных двух исходных данных недостаточно. В тех случаях, когда жесткостью можно пренебречь, на основаиин равенства (45) масса [c.164]

Алгоритмы расчета предельных нагрузок при произвольных распределениях температур по толщине стенки. На основе метода определяющей температуры можно построить два алгоритма расчета предельных нагрузок образцов, находящихся в нестационарном поле температур. При первом из них, дающем удовлетворительные результаты в случае монотонно убывающих или монотонно возрастающих зависимостей 0( ), сначала в соответствии с методом замены температурных полей находятся коэффициенты А, В, С одного из аппроксимирующих полиномов (4.10), а затем по формулам (4.3) или (4.8) вычисляются значения температур и 0BH приближенного поля. Эти значения вместе со значением в р подставляются в формулу (3.16) или (3.11), и определяется обобщенное число Фурье. В соответствии с (3.11) оно принимается эквивалентным числу 0/0кр при изотермическом состоянии. Далее непосредственно из графика ХрД0/0кр) находится значение Kpf, которое согласно (6.25) также принимается эквивалентным значению Кр для приближенного поля температур. [c.60]

Коэффициент Пуассона v, определяемый как абсолютная величина отношения поперечной деформации и продольной деформации, которые обусловлены продольными нормальными йапря-жениями, принимает значения, изменя )щиеся от близких к нул для некоторых пористых материалов до примерно равных одной, второй (это значение соответствует нулевому- изменению объека) для резины или для эквивалентной модели материала, проявляющей свойства пластического течейия. Для большинства материалов, используемых в инженерно практике,,, этот коэффициент имеет значение, близкое к 0,3, это же значение, за исключением специально оговоренных случаев, используется и в данной книге, когда формулы, содержащие коэффициент Пуассона v, сводятся к "приближенным числовым значениям. [c.115]

Определение динамического коэффициента и коэффициента эквивалентности. Максимальное значение системы внещних сил принимает значение G+ р Ро- Далее определяем коэффициент эквивалентности [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...