Коэффициент инерционный

Чтобы вычислить коэффициент инерционного осаждения пылинок на шаре, необходимо определить теоретически или экспериментально траекторию их движения. При теоретическом определении траектории пылинки используют дифференциальное уравнение ее движения в векторной форме, которое в системе координат, связанной с обтекаемым шаром, может быть записано по Л. М. Левину [Л. 4] в виде [c.8]

Н. А. Фукс показал, что уменьшение э в результате влияния пограничного слоя составляет приблизительно от 1,4 до [2,lRe [Л. 1]. Таким образом, при потенциальном обтекании, т. е. при Re больше критического, коэффициент инерционного осаждения зависит как от критерия St, так и от критерия Re . [c.14]

При теоретическом вычислении коэффициента инерционного осаждения пылинка рассматривается как математическая точка. Следовательно, такое допущение применимо, строго говоря, лишь для достаточно малых значений отношения d/D. Если этим отношением пренебрегать нельзя, то коэффициент осаждения будет несколько больше за счет так называемого эффекта зацепления, рассмотренного впервые Н. А. Фуксом [Л. 1]. Сущность этого эффекта заключается в том, что на поверхности обтекаемого тела могут осаждаться (зацепляться) пылинки, траектории центра тяжести которых отстоят от поверхности шара на расстоянии d/2. Для малых значений отношения d/D и при потенциальном обтекании шара увеличение коэффициента осаждения за счет эффекта зацепления, теоретически вычисленное Н. А. Фуксом, составляет [c.15]

Эту автомодельность процесса улавливания золы по отношению к критерию Sti можно объяснить следующим образом. Определим значения критерия Стокса и соответствующих коэффициентов инерционного осаждения для исследованных установок с трубами Вентури. Для этого можно было бы воспользоваться условным комплексом, принятым в качестве критерия Стокса [формула (2-4)]. Однако вычисленные таким путем значения критерия Стокса были бы, строго говоря, непредставительными в связи с существенным влиянием принятых в этой формуле допущений, о чем уже было сказано. Поэтому для сопоставления с методикой [Л. 20] критерий Стокса в области горловины вычислялся в виде [c.35]

Значения критерия Стокса и коэффициента инерционного осаждения [c.36]

В табл. 2-3 представлены значения критерия Стокса,, вычисленные по формуле (2-6), и коэффициента инерционного осаждения, взятого по кривой 1 рис. 1-3, при двух характерных скоростях газов в трубе Вентури —60 и 80 м/с, для частиц золы размером от 2 до 10 мкм. Следует иметь в виду, что при таком размере частиц их скорость практически равна скорости газового потока. [c.36]

Результаты расчетов показывают, что в области горловины критерий Стокса заметно влияет на вероятность инерционного осаждения и, следовательно, на эффективность улавливания золы в установке с трубой Вентури лишь для частиц размером от О до 2 мкм. Для частиц же размером 3 мкм и более критерий Стокса не является определяющим фактором в процессе их улавливания, поскольку коэффициент инерционного осаждения становится больше 0,8. [c.36]

Из этого уравнения следует, что степень очистки газов от золы в трубе Вентури должна возрастать с увеличением удельного расхода воды на орошение q, коэффициента инерционного осаждения частиц золы на кап- [c.40]

Сравнивая системы уравнений (20) и (18), заключаем, что учет влияния параметров переходного процесса на выходные углы потока при определении динамических моментов на лопастных колесах выражается коррекцией значений коэффициентов инерционных [c.20]

На рис. 8 представлена зависимость коэффициента характеризующего инерционность па-ро-жидкостного пространства выпарного аппарата, от уровня при постоянной температуре. Из графика видно, что при изменении уровня в аппарате на 0,1 м коэффициент инерционности i изменяется на 10,4%. Следовательно, при изменении уровня в аппарате i может рассматриваться постоянным лишь при небольших отклонениях уровня от исходного равновесного состоя-необходимо рассматривать как ли- [c.44]

Таким образом, расчет то при воздействии импульса произвольной формы в первом приближении сводится к уже рассмотренному воздействию прямоугольного, для которого оптимальный коэффициент инерционности о= 1,25. [c.146]

Коэффициент инерционности для определенного положения механизма [c.97]

Предельно допускаемое значение угла давления, при малых эксцентриситетах, приближенно может быть определено по графику, приведенному на фиг. 3. Для этой цели коэффициент инерционности определяется по формуле [c.103]

Устойчивость работы системы повышается при увеличении гидравлического сопротивления питающего трубопровода, тангенса угла наклона кавитационной характеристики, уменьшении гидравлического сопротивления 7 2— на выходе из насоса и с увеличением частоты колебаний и коэффициента инерционного сопротивления питающего трубопровода. [c.62]

Частота колебаний на границе области устойчивости определяется динамическими свойствами колебательной системы, и в рассматриваемом простейшем случае определяется коэффициентом инерционного сопротивления питающего трубопровода и упругостью кавитационных каверн. Собственная частота колебаний жидкости в такой системе равна (см. разд. 3.1) [c.62]

Из уравнения (2.89) видно, что поток энергии, рассеиваемой на гидравлическом сопротивлении напорного трубопровода, увеличивается с увеличением коэффициента инерционного сопротивления питающего трубопровода. Из этого следует, что если звено положительной обратной связи квазистационарно (не зависит от частоты колебаний), то увеличение коэффициента инерционного сопротивления питающего трубопровода приводит к повышению устойчивости системы. [c.63]

Инерционные свойства системы учитывают коэффициенты инерционного сопротивления питающего и напорного трубопроводов /i и /2, участков гидравлических трактов между сосредоточенными упругостями /i , /2 . [c.91]

Влияние сосредоточенной упругости на выходе из насоса. Предположим, что податливость сосредоточенной упругости на входе в насос Сх = О и коэффициент инерционного сопротивления /зн = 0. Кроме того, будем считать, что гидравлическое сопротивление напорного трубопровода в основном расположено после сосредоточенной упругости на выходе [c.95]

Следовательно, постоянная времени кавитационной каверны не оказывает заметного влияния на частоту кавитационных колебаний. Влияние коэффициента инерционных потерь давления на [c.210]

При определении коэффициента усиления насоса воспользуемся уточненной теоретической моделью кавитационных колебаний, которая учитывает экспериментально установленную зависимость отношения частот кавитационных колебаний для различных длин питающего трубопровода от давления на входе в насос. В разд. 4.3 эта зависимость была теоретически объяснена влиянием коэффициента инерционных потерь давления в межлопастных каналах шнека на участке увеличения высоты кавитационной каверны по длине лопасти и уравнение, связывающее отклонение объема кавитационных каверн и отклонения давления и расхода на входе в насос, было записано [c.244]

Покажем, каким образом наличие таких значений коэффициента усиления можно объяснить на основании частотной характеристики насоса (8.43), характерной особенностью которой является учет зависимости напора осевого шнекового преднасоса от суммарного объема кавитационных каверн, расположенных на Лопастях шнека, и расхода на входе в насос, а также коэффициента инерционных потерь давления в межлопастных каналах шнека. [c.245]

Нетрудно видеть, что с понижением входного давления В1 уменьшается, а коэффициент инерционных потерь давления щ увеличивается. Следовательно, резонансная частота колебаний сОр, при которой динамическая податливость достигает максимального значения, увеличивается с повышением входного давления. [c.259]

Сближение частиц может быть вызвано самыми различными причинами (броуновское движение, наличие градиента скорости в движущейся среде, турбулизация потока, электрическое взаимодействие частиц, гидродинамическое взаимодействие и т. д.). В соответствии с этими причинами коагуляция носит различные названия броуновская, градиентная, коагуляция в турбулентном потоке и пр. Эти факторы, определяющие начало коагуляции, влияют также на все последующие этапы процесса. Так, коэффициент инерционного осаждения частиц различен в случае ламинарного и турбулентного потоков. Поляризующее действие электрического поля приведет к изменению эффективности соударения частиц. [c.644]

А =----коэффициент инерционности столба жидкости в [c.127]

Если в запыленный газовый поток поместить препятствие в виде, например, сферической капли, то характер обтекания этого тела газом будет отличаться от траектории движения частиц пыли определенного размера. Очень тонкие пылинки двигаются практически по одной траектории с молекулами газа, т. е. по так называемым линиям тока. Более крупные частицы, обладающие соответственно и большей инерцией, не следуют линиям тока, смещаются по отношению к ним и, стремясь сохранить прежнюю траекторию движения, могут столкнуться с каплей и осесть на ее поверхности или проникнуть внутрь капли. Величина этого смещения определяется инерционным пробегом частиц. Такое осаждение частиц пыли на капле принято называть инерционным. Его эффективность характеризуется коэффициентом инерционного осаждения э, представляющим собой отношение поперечного сечения (вдали от препятствия) 5i трубки тока, образованной крайними (предельными) траекториями центра тяжести пылинок, двигаясь по которым пылинка не пересекает тело, а только касается его, к ми-делеву сечению тела 5м [c.7]

На рис. 1-3 приведены зависимости коэффициента инерционного осаждения пылинок на шаре, полученные теоретическим расчетом и экспериментально. Результаты расчетов, выполненных Фонда и Херном [Л. 7] при помощи специально сконструированного для этой цели механического интегратора, представлены кривыми 2 и 1 для двух предельных случаев вязкого и потенциального обтекания шара. [c.12]

Из предыдун ей главы, посвященной разработке нестационарной модели кавитационных колебаний, следует, что неустановившееся обтекание жидкостью лопастей шнека в режимах частичной кавитации без обратных токов (при п = onst) характеризуется двумя параметрами постоянной времени кавитационной каверны Тк, которая практически равна времени пребывания жидкости на участке роста высоты кавитационной каверны по длине лопасти шнека, и коэффициентом инерционного сопротивления на указанном выше участке шнека щ. [c.234]

В отличие от результатов расчетов по квазистационарной модели, когда мнимая часть импеданса отрицательна, а модуль импеданса монотонно уменьшается, с учетом параметров и /, щ мнимая часть импеданса при определенной частоте колебаний обращается в нуль (эта частота, как указывалось выше, определяется упругостью кавитационных каверн и коэффициентом инерцион- [c.235]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент инерционный : [c.132] [c.138] [c.270] [c.272] [c.16] [c.45] [c.117] [c.8] [c.9] [c.9] [c.34] [c.121] [c.5] [c.32] [c.71] [c.109] [c.110] [c.121] [c.191] [c.206] [c.210] [c.124] [c.131]

Краткий курс теоретической механики (1995) -- [ c.390 ]

Курс теоретической механики. Т.2 (1983) -- [ c.481 , c.548 , c.592 ]

Курс теории механизмов и машин (1985) -- [ c.79 ]

Введение в теорию механических колебаний (0) -- [ c.23 ]

Пористые проницаемые материалы (1987) -- [ c.32 , c.111 , c.133 , c.152 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...