Поток несжимаемый

Аналогично расчету по предлагаемому методу [2.28] рассмотрим двухмерный поток несжимаемой жидкости, в котором плоская решетка [c.119]

В этой постановке рассмотрены теплообмен и диффузия сферических частиц при их обтекании потоком несжимаемой жидкости. В зависимости от чисел Рейнольдса обтекания Рво использовались поля скоростей ползущего движения (Reo 1) или соответствующие аналитические решения, полученные с помощью сращиваемых асимптотических разложений, справедливые при Reo — 1 -т- 10. Кроме того, использовались различные численные решения и схематизации поля скоростей (тонкий пограничный слой вблизи поверхности, зона отрыва за частицей, потенциальное поле скоростей вне погранслоя и т. д.). В этой постановке определено влияние относительного обтекания на теплообмен и массообмен сферической частицы с потоком в стационарном процессе. Указанное влияние характеризуется числами Пекле [c.262]

Из уравнения (8.109) следует, что для очень мелких частиц, когда О становится большим, Зс 0, и решение сводится к решению для потока несжимаемой смеси газов (плотность рр постоянна). Соотношения толщин пограничного слоя, профилей плотности и скорости при наличии броуновской диффузии частиц показаны на фиг. 8.7. [c.360]

К этой категории относится предельный случай изотермического потока несжимаемой жидкости с малой плотностью частиц. Примем далее, что в этой изотермической системе скорости в невозмущенном потоке равны (Up = U) и движение частиц аналогично движению молекул в свободномолекулярном режиме. Применение интегрального метода приводит к соотношению [c.362]

Критерии подобия имеют важное значение не только при теоретических, но и при экспериментальных исследованиях течений вязкой несжимаемой жидкости. Если необходимо определить силу сопротивления R, действующую на тела одинаковой формы при обтекании нх потоком несжимаемой вязкой жидкости, то целесообразно ввести безразмерный коэффициент этой силы (безразмерную силу сопротивления) [c.561]

Пример 1. Определим гидравлические потери в потоке несжимаемой жидкости при внезапном расширении канала (рис. 1.8). Опыт показывает, что в этом случае струя, выходящая из узкой части канала, не заполняет [c.40]

Пример 3, Вычислим силу, действующую на стенки диффузора (рис. 1.10) при отсутствии гидравлических потерь в потоке несжимаемой [c.42]

В технически гладких трубах для турбулентного потока несжимаемой жидкости коэффициент трения зависит от числа R и может быть определен по формуле [c.186]

Рассмотрим продольное обтекание плоской непроницаемой пластины потоком несжимаемой жидкости с постоянным значением коэффициента вязкости при отсутствии теплообмена. В этом случае duo/dx = 0, Р = О, УУ=1, Ло = О, а уравнения движения (31) и энергии (32) становятся независимыми, причем уравнение энергии (32) имеет тривиальное решение g = , т. е. температура сохраняется постоянной в пограничном слое. Так как граничные условия и коэффициенты в левой части уравнения (31) не зависят от то существует автомодельное решение /(ri), зависящее лишь от переменной ri, [c.291]

Расчет нейтральной кривой для случая обтекания плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости [c.311]

Рассмотрим один полуэмпирический подход к определению параметров в переходной области. Область перехода заменим одной тачкой, а в качестве условия сращивания решений для ламинарного и турбулентного режимов течения используем пе-прерывность изменения толщины потери импульса. Это условие является наиболее оправданным с физической точки зрения, так как изменение толщины потери импульса характеризует воздействие вязких сил и тесно связано с величиной сопротивления. В качестве примера рассмотрим обтекание плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости. Интегрируя уравнение импульсов (62) от О до Z, получим соотношение между коэффициентом сопротивления пластины длиной I и значени- [c.312]

В потоке несжимаемой жидкости имеем Wla — Ш2а = гГа, С = При отсутствии потерь имеем также [c.10]

Из этих выражений для составляющих сил давления следует, что в потенциальном потоке несжимаемой жидкости величина равнодействующей всех аэродинамических сил, приложенных к профилю в решетке, равна произведению плотности жидкости на величину геометрической полусуммы скоростей и на значение циркуляции вокруг профиля [c.11]

Определим силовое воздействие потенциального потока несжимаемой жидкости на единичный профиль. Для этого устремим шаг решетки t к бесконечности. В пределе получим единичный профиль. Очевидно, что если параметры потока перед решеткой считать фиксированными, то при t имеем [c.12]

Для вязкого потока несжимаемой жидкости имеем [c.14]

Другую проекцию равнодействующей на направление среднегеометрической скорости Rx будем называть вязкой силой, характеризуя этим самым причину ее возникновения, поскольку в потенциальном потоке несжимаемой жидкости она равна нулю. [c.15]

Сравнивая обтекание данной решетки вязким и потенциальным потоками несжимаемой жидкости при одной и той же (по величине и направлению) скорости набегающего потока, замечаем, что влияние вязкости двояко оно приводит как к изменению величины циркуляционной силы Жуковского G, так и к появлению добавочной осевой силы F . В результате возникает вязкая сила (сопротивление) Лх, а также изменяется величина подъемно силы Ry. [c.15]

В ряде случаев при обтекании решетки профилей потоком несжимаемой жидкости в качестве характерных принимают подъемную силу — силу, направленную по нормали к среднегеометрической скорости лУт, и силу, вызванную наличием вязкости и направленную вдоль у . При этом для образования безразмерных коэффициентов делят соответствующие составляющие равнодействующей на скоростной напор, рассчитанный по среднегеометрической скорости. Таким образом, имеем [c.19]

Профиль в плоском потоке несжимаемой жидкости [c.19]

Рассмотрим сначала потенциальный поток несжимаемой жидкости. Тогда задача обтекания тела данной формы сводится к нахождению функции тока ф(а , у) и потенциала скорости ф(ж, у). [c.19]

Рис. 10.7. Обтекание круга потенциальным потоком несжимаемой жидкости а) без циркуляции при нулевом угле атаки (а = 0), 6) без циркуляции при афО, в) обтекание с циркуляцией

В целях выяснения этого условия рассмотрим обтекание потоком несжимаемой жидкости профиля, имеющего острую заднюю кромку, наличие которой характерно для современных аэродинамических профилей. Предположим сначала, что циркуляция скорости отсутствует (Г = 0), т. е. нет подъемной силы. Получающаяся в этом гипотетическом случае картина так называемого бесциркуляционного обтекания профиля может быть построена известными методами теоретической гидродинамики. [c.22]

Рис. 10.8. Обтекание профиля потенциальным потоком несжимаемой жидкости а) обтекание без циркуляции, б) обтекание с циркуляцией

Для определения влияния сжимаемости при докритических скоростях на распределение скоростей и давления по профилю можно воспользоваться также другой приближенной теорией, основанной на гипотезе затвердевания линий тока при обтекании данного тела потенциальными потоками несжимаемой жидкости и сжимаемого газа ). Согласно уравнению неразрывности для элементарной струйки тока, прилегающей к профилю, в изоэнтропическом потоке газа справедливо следующее соотношение [c.36]

ТО из предыдущего выражения следует, что при условии неизменности линий тока в потоках несжимаемой и сжимаемой жидкостей справедливо равенство [c.37]

Если в потоке несжимаемой жидкости скорость в некоторой точке на профиле достигает максимального значения, то критическое значение приведенной скорости набегающего потока К, Мир [c.37]

Критическое значение числа Маха набегающего на решетку потока газа М р, при котором где-то на профиле возникает скорость, равная местной скорости звука, может быть приближенно определено по распределению давления на профиле в данной решетке при обтекании ее потоком несжимаемой жидкости, или согласно упомянутой уже ранее гипотезе затвердевания , в со- [c.64]

При фиксированных значениях i и 2 уравнение неразрывности и выражение для коэффициента окружной составляющей равнодействующей позволяют получить для изоэнтропического потока зависимость (A,i). Результаты такого рода расчетов коэффициентов окружного усилия в диффузорной решетке, отнесенных к соответствующим значениям коэффициента с в потоке несжимаемой жидкости, приведены на рис. 10.45, подтверждают высказанные выше общие соображения и указывают на довольно существенное относительное изменение окружной составляющей равнодействующей с изменением числа М[, особенно в решетке с малым поворотом потока. [c.68]

Обтекание круга потенциальным потоком несжимаемой жидкости 21 [c.299]

По условию нераарнвнооти потока несжимаемой жидкости можно записал, что мгновенная подача нлсооа равна [c.16]

Это выражение можно вывести также из формулы, полученной В. В. Воиновым, О. В. Воиновым, А. Г. Петровым [7, 8] и Ю. Л. Якимовым [25] для случая обтекания произвольного тела потенциальным потоком несжимаемой жидкости, когда поле скоростей вдали от тела (на бесконечности) задано в виде [c.148]

Согласно (5) и (8) для потенциального потока несжимаемой жидкости цолучим [c.10]

Рис. 10.6. В.тияние вязкости на силовое воздействие потока несжимаемой жидкости на густую решетку в предположении полного выравнивания в ее ыешлопаточных каналах а) диффузорная решетка, б) конфузорная решетка

Поэтому из (49) и (52) получаем следующие приближенные формулы Прандтпя — Глауэрта, позволяющие определить коэффициенты давления и подъемной силы данного профиля в потоке газа по известным их значениям для этого профиля в потоке несжимаемой жидкости [c.34]

Нужин С. Р. показал (К теории обтекания тел газом при больших дозвуковых скоростях.— ПММ.— 1945.— Т. 10, вып. 5—6), что задача о безотрывном обтекании данного тела безвихревым потоком сжимаемой жидкостью может быть сведена к задаче обтекания данного тела вихревым потоком несжимаемой жидкости. При этом оказывается, что линии тока в обоих течениях останутся неизменными. При пренебрежении завихренностью мы приходим к подтверждению гипотезы затвердевания линий тока. [c.36]

Рис. 10.16. Зависимость критического числа Маха набегающего потока ААк от минимального давления на профиле в потоке несжимаемой жидкости Рш п весж 1 — по Христиановичу, 2 — по гипотезе затвердевания, 3 — по

Вычисленная по этой формуле зависимость критического числа М1 р от минимального давления на профиле в потоке несжимаемой жидкости приведена на рис. 10.16 (кривая 2). Там же нанесена другая приближенная зависимость (56) и зависимость, рассчитанная по методу С. А. Христиановича ). Гипотеза аа- [c.37]

В общем случае решение задачи об обтекании заданной решетки профилей изоэнтроническим потоком газа представляет собой значительные трудности ). Один из простых приближенных способов оценки влияния сжимаемости при докрнтических течениях основан на предположении, что при фиксированном угле направление потока за решеткой не должно зависеть от числа М1 <М1 р. Иначе говоря, зависимость 2( 1) остается такой же, как и при обтекании данной решетки потоком несжимаемой жидкости. Такое предположение не налагает никаких ограничений на возможную трансформацию линий тока в непо- [c.66]

При обтекании решетки потоком несжимаемой жидкости при больших как положительных, так и отрицательных углах атаки на поверхности профиля возникают значительные местные разрежения Рпппнесш, что должно ПрИВОДИТЬ К Ма-10 49 Эксперимен- критическим значениям числа Маха [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...