Фазовая погрешность

Для контроля повторяемости режима нагрева необязательно измерять абсолютное значение мощности с полагающейся по классу приборов точностью. Необходим только индикатор мощности с достаточным числом делений и зеркальной шкалой. При определении возможной точности показаний прибора следует учитывать, что при фиксированной частоте машинных преобразователей, работающих на определенную нагрузку, не должны учитываться частотная и фазовая погрешность. Условия работы в отапливаемом помещении сужают пределы возможной температурной погрешности. [c.48]

Для устранения фазовой погрешности полосового усилителя в измерительную схему введена корректирующая схема. [c.296]

Блок-схема измерительного устройства с компенсацией фазовой погрешности изображена на фиг. 7. Датчики вибрации ЛД и ПД подключены к схеме исключения влияния плоскостей балансировки ротора. После двух избирательных каскадов сигнал подается на прибор, измеряющий величину неуравновешенности, и на ограничитель. Переключателем Я усилитель можно поставить в режим генератора. Это требуется для периодического контроля скорости вращения ротора. Для устранения фазового смещения импульсов при изменении скорости вращения применен блок задержки импульсов, управляемый от частотного разли-чителя. В качестве последнего применен избирательный усилитель для схемы управляемой задержки импульсов использован ждущий мультивибратор. При изменении частоты на Ай) полосовой усилитель вносит фазовый сдвиг, равный Аф = аА . Вспышка импульсной лампы происходит с опозданием (или опережением) [c.296]

М, таким образом, происходит компенсация фазовой погрешности избирательного усилителя. [c.297]

Фиг. 7. Блок-схема измерительного устройства с компенсацией фазовой погрешности

Фиг. 8. Схема форми ования импульсов с компенсацией фазовой погрешности избирательного усилителя

Импульсная лампа вспыхивает всякий раз, когда на ионизирующий электрод подается импульс высокого напряжения от схемы формирования импульсов. Момент вспышки происходит всегда в такой момент, когда неуравновешенность находится в определенном месте. При правильной работе схемы компенсации фазовой погрешности указание положения неуравновешенного места не будет меняться при изменении частоты (скорости вращения ротора) в пределах полосы пропускания. Эта измерительная схема дает возможность избежать точной регулировки скорости вращения ротора во время балансировки. [c.299]

Определение фазовой погрешности при статической, динамической и смешанной неуравновешенности производится установкой тарировочных грузов поочередно со сдвигом фаз = 0 1— 2 =- 180 1 — 2 = 270", при фиксированной частоте враи ения. [c.310]

Фазовая погрешность Ау не должна выходить за пределы допуска, указанного в технических условиях на балансировочную машину при определении статической, динамической или смешанной неуравновешенности и должна определяться тарировочными грузами 2q и 2Qq. [c.310]

Ау,- — фазовая погрешность (в %) углового положения неуравновешенной массы ротора ири данной скорости вращения. [c.310]

Сравнение амплитудно-фазовых характеристик для случаев п = оо и rt= 3 показывает, что приближенное уравнение для п = = оо дает очень хорошее совпадение отметок частот с уравнением при п = 3. Для практически важной области низких частот ка с амплитудные, так и фазовые погрешности становятся пренебрежимо малы. [c.53]

X 0 24 X 1380 л л . Амплитудная частотная характеристика для этого сочетания параметров приведена на рис. 52 (кривая 1), а фазовая частотная характеристика — на рис. 53 (кривая 4). Использование металлического трубопровода вместо гибкого шланга приводит к некоторому улучшению частотных характеристик гидросистемы, но амплитудные и особенно фазовые погрешности передачи изменяющегося во времени давления велики. [c.89]

Фазовая погрешность измерений определяется углом [c.205]

Доказательство возможности выполнения линзой двумерного фурье-преобразования над когерентным оптическим сигналом приведено в ряде работ [7, 8, 17, 134]. Авторы обычно ограничиваются параксиальным приближением и не учитывают ошибок фурье-преобразования. Между тем, оптическое фурье-преобразование, выполняемое идеальной линзой, сопровождается появлением систематических амплитудных, частотных и фазовых погрешностей. Эти ошибки играют существенную роль при выполнении над изображениями операций пространственной фильтрации, корреляционного и спектрального анализа. [c.204]

Итак, при выполнении фурье-преобразования над оптическим сигналом идеальная линза вносит фазовую погрешность, определяемую (6.3.26). [c.218]

Для оптического фурье-преобразования без фазовой погрешности имеем [c.220]

Сравнивая (6.3.31) и (6.3.32), видим, что фазовая погрешность в фурье-преобразовании отражается экспоненциальным множителем перед сигнальным членом в выражении, определяющем распределение комплексных амплитуд в выходном изображении. [c.220]

Определим максимальный радиус ртах, исходя из допустимого уменьшения контраста выходного изображения, обусловленного влиянием фазовой ошибки в оптическом фурье-преобразовании. С этой целью свяжем относительную фазовую погрешность с уменьшением контраста [c.221]

Необходимо отметить, что определенная таким образом фазовая погрешность характеризует уменьшение контраста не всего изображения, а только сигнального члена в (6.3.33), соответствующего распределению интенсивности в изображении сигнала в виде пространственной гармоники. Поскольку любое изображение представляет собой суперпозицию пространственных гармоник с соответствующим набором амплитуд, частот и начальных фаз, то очевидно, что каждая гармоническая составляющая изображения испытывает контрастные искажения в соответствии с (6.3.35). [c.221]

Таким образом, фазовая погрешность (6.3.38) характеризует максимальное уменьшение контраста на верхней пространственной частоте. [c.221]

На рис. 6.3.7 приведены зависимости фазовой погрешности оптического фурье-преобразования от радиуса рабочей апертуры в частотной плоскости при использовании излучения гелий-неонового лазера (fe=9,93X ХЮ мм ) для двух значений фокусного расстояния 30 и 100 см. Как видно из рисунка, при допустимом уменьшении контраста на верхней пространственной частоте на 2% радиус рабочей апертуры в частотной плоскости не должен превышать 0,0175/ (для /=100 см). [c.221]

Из приведенных примеров видно, что ограничения, накладываемые на размеры рабочей апертуры в частотной плоскости фазовой погрешностью оптического фурье-преобразования, являются более жесткими по сравнению с ограничениями, обусловленными частотной [c.222]

Рис. 6.3.7. Зависимость радиуса рабочей апертуры в частотной плоскости от допустимой фазовой погрешности при использовании излучения гелий-неонового лазера

Рис. 6.3.8. Зависимость максимальной пространственной частоты, анализируемой с фазовой погрешностью, равной 2%, от длины волны используемого света

Магнитный поток (рис. 7.13, б) концентрируется при относительно малом угле поворота, ЭДС датчика имеет крутой фронт, что уменьшает погрешности момента искрообразования при работе бесконтактной системы зажигания (БСЗ). Конструкция датчика проста и технологична. К недостаткам магнитоэлектрических датчиков относятся зависимость ЭДС датчика от частоты вращения вала наличие относительно большой внутренней индуктивности, приводящей к фазовым погрешностям момента искрообразования ттри работе БСЗ. [c.223]

Выразим входной гармонический сигнал комплексом Лд = = Лд 1 а выходной — комплексом Л з = (Ау)пр. где (Аф) р— фазовая погрешность прибора. [c.98]

Рассмотрим фазовую погрешность прибора, состоящего из индукционного сейсмического вибродатчика, работающего в режиме виброметра, интегрирующего звена и усилителя (см. рис. 2-29). В каждом звене рассматриваемого прибора имеет место сдвиг фаз выходного и входного сигналов. [c.100]

Для определения фазовой погрешности виброметра рассмотрим сначала сдвиг фаз сигналов в каждом из указанных звеньев. Вибродатчик прибора состоит из звеньев механического и электрического преобразования. Колебания корпуса вибродатчика относительно сейсмической массы преобразуются в электрический сигнал в звене электрического преобразования. [c.100]

Широкое распространение в балансировочной технике в качестве частотно-избирательных средств получили усилители с ЛС-цепями в петле общей отрицательной обратной связи. Известные конструкции таких усилителей не обладают свойством автоматической настройки на частоту вращения балансируемого ротора и вносят большие фазовые погрешности при ее нестабильности. Изменение рабочей частоты вращения балансируемых роторов, в частности роторов турбомашин, требует введения в схему измерительных устройств различных электронных систем, позволяющих сохранить параметры сигнала от дисбаланса неизменными. В качестве таких систем могут служить система ИФАПЧ и система автоподстройки частоты АПЧ. [c.135]

Отличительной особенностью прибора является его способность демодулирования в реальном масштабе времени с малой амплитудно-фазовой погрешностью сигналов, модулированных случайными процессами. [c.232]

Измерительные устройства балансировочных машин могут быть осуществлены на лампах и на транзисторах. На фиг. 6 приведена схема избирательного усилителя, а на фиг. 8 — схема формирования импульсов с компенсацией фазовой погрешности 1збирательного усилителя. Работу последней можно показать на временных диаграммах прохождения сигнала (фиг. 9). [c.297]

Фазовую погрешность ири различной скорости врящения ротора можно найти ио формуле [c.310]

В случае отсутствия системы АПЧ в измерительном устройстве, имеющем избирательный усилитель, например, с добротностью Q = 30, такое изменение частоты вращения вызвало бы фазовую погрешность порядка 51°. С помощью импульсно-фазовой автоподстройки частоты (ИФАПЧ) возможно также осуществить электрическое эталонирование, что крайне необходимо при индивидуальном и мелкосерийном производстве балансируемых турбомашин. В этом случае система ИФ.АПЧ служит в качестве генератора синусоидального сигнала, синхронного и синфазного с опорным, механически не связанного с высокоскоростным ротором. [c.48]

Амплитудные и фазовые погрешности при передаче быстро изменяющегося давления присуш,и системам не только с гибкими шлангами, но и с жесткими металлическими трубопроводами. На рис. 54 штриховыми кривыми 6, 7 и 8 показаны зависимости Рптх (и)> Рт п ( ) И Ар (ш) ДЛЯ гидросистсмы насосная станция — трубопровод — золотник при = 580 см 1сек-, === = 2,4 см h =-= (0,013 0,008 sin wt) см с латунным трубопроводом [c.89]

Эти оценки удобны для гармонических сигналоп 63 (ш) характеризует относительную амплитуду сигнала ошибки (абсолютной погрешности), 64 (oi) — относительную norpemiio Tb в амплитуде выходного сигнала. Возможны усредненные оценки по некоторому диапазону частот, вычисляемые через нормы модулей величин в формулах (24) и (25) (О погрешностях 6, и 64 для преобразователей типа фильтра нижних частот см. раздел 2 гл. V). Фазовые погрешности преобразователя цбычно оценивают в абсолютной величине фазового сдвига Лф (со) [c.119]

Фазовая тгрешность. Фазовая погрешность датчика характеризуется вносимым им фазовым сдвигом гармонического сигнала На рис. 12 видно, чго наименьшие фазовые погрешности в рабочем диапазоне частот имеют датчики с малым демпфированием Только датчики ускорения и лишь при ] 1 имеют линейные фазовые характеристики, выходящие из начала координат (пропорциональный частоте фазовый сдвиг). Последнее необходимо для неискаженной передачи формы сигнала, имеющего широкий спектр частот, начиная от 0. В широком диапазоне частот (О < 0,6+0,8) линейный фазовый сдвиг присущ только фазовым характеристикам, у которых Р = 0,6- 0,7. [c.150]

Фазовая погрешность ф при 0,6—0,7 практически линейно зависит от частоты, поэтому запаздывание выпуш,енных колебаний подвижной части СИ от изменения измеряемой величины для каждой частоты не зависит от времени. [c.206]

С помощью этих же графиков можно решать и обратную задачу по заданному ршах и выбранному О определить максимальную амплитудную погрешность анализа. В качестве примера определим, какую амплитудную погрешность вносит линза с относительным отверстием 6=0,2, если Ршах выбрано из условия обеспечения 1 % погрешности по частоте, т. е. Ршах=0,14/. Проведя горизонтальную прямую Pmax=0,14f, по точке ее пересечения с кривой 0= =0,2 находим d=0,14. Подставив найденное значение d в (6.3.17), определяем амплитудную погрешность Да=0,03. Для уменьшения фазовой погрешности обычно выбирают d= f. в этом случае максимальная амплитудная погрешность составит Аа=0,05. [c.216]

Фазовая погрешность. Оценим фазовую погрешность оптического фурье-преобразования. Если рабочие апер-турк во входной и частотной плоскостях выбраны так, Что обеспечивается требуемая точность фурье-преобра- [c.216]

Экспоненциальный множитель expikR %, т]) обусловлен появлением фазовой погрешности. Если изменения I и т], ограничиваемые радиусом р рабочей апертуры в частотной плоскости, таковы, что соответствующее им изменение R 1, т]) пренебрежимо мало, то его влиянием на распределение фаз в частотной плоскости можно пренебречь и считать экспоненциальный множитель величиной постоянной [c.217]

Из выражений (6.3.33) и (6.3.34) отчетливо видно, что фазовая погрешность в оптическом фурье-преобразовании, выполняемом линзой, приводит к ослаблению амплитуды интенсивности пространственной гармоники в выходном изображении (т. е. к уменьшению контрасг-ности) в соответствии с коэффициентом [c.220]

Рис. 2-42. Схема определения фазовой погрешности виброприбора.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...