Распределение радиальное

Оценка степени равномерности распределения радиальных скоростей вдоль аппарата (но боковым ответвлениям коллектора) постоянного сечения может быть произведена иным путем. Так, в случае изолированного раздающего или собирающего канала уравнение Бернулли для двух сечений н—н и о—о (или зг—зг) (см. рис. 10.29) имеет вид [c.298]

Если известен не коэффициент сопротивления проницаемой стенки радиального аппарата (боковых ответвлений коллектора), а потери давления при прохождении через эту стенку (ответвление) для случая равномерного распределения радиальных скоростей, т. е. [c.299]

Во многих случаях необходимо не только обеспечить вдоль канала равномерный отток (равномерное распределение радиальных скоростей по величине), но и придать струйкам, вытекающим из боковой поверхности, соответствующее направление. Дело в том, что в случае отсутствия каких-либо направляющих устройств на пористой боковой поверхности раздающего канала аппарата или в продольной щели воздухораспределителя отделяющиеся струйки по инерции направляются не нормально к оси канала, а под углами, меньшими 90°. Это имеет место как внутри пористого слоя или фильтровальной перегородки, так и особенно на выходе из них. [c.302]

Отражательное устройство (рнс. 10.34, ж и з) состоит из плоских колец, установленных в случае цилиндра-стакана с наружной стороны, а в случае спаренного канала — с внутренней стороны пористой перегородки. Кольца имеют постоянную ширину Ь. Этот вариант может быть применен только при достаточно малом значении Л , когда теоретически должно быть обеспечено равномерное распределение радиальных скоростей по величине. Кольца также можно крепить на поперечных ребрах /, так что устройство легко надевают снаружи пористой перегородки. [c.305]

Для изучения распределения радиальной деформации на поверхности образца по мере удаления от внутреннего отверстия были нанесены реперные линии (перпендикулярно радиусу), и по изменению расстояния между ними оценивали среднюю остаточную радиальную деформацию для каждого участка. На рис. 1.13 приведено распределение радиальной остаточной деформации. Видно, что характер распределения деформаций на поверхности образца, полученных экспериментальным и расчетным методами, совпадает [в обоих случаях зависимость вгг(г) имеет экстремум] отличие в результатах незначительно. [c.43]

По своей структуре результаты измерений профилей распределения составляющих вектора скорости качественно сходны во многих исследованиях [146, 184, 208, 236], о чем можно судить по данным рис. 3.5. Составляющие скорости выражены в относительных величинах как отношение к средней скорости истечения струи газа на выходе из соплового ввода V [184]. Эпюры распределения окружной и осевой составляющих скоростей по характеру практически не отличаются от приведенных в [208]. Некоторое расхождение наблюдается в эпюрах распределения радиальной составляющей вектора скорости. В периферийных слоях радиальная составляющая направлена к стенке камеры энергоразделения, а в центральных слоях — к оси. Поверхность смены направления радиальной компоненты на противоположное совпадает с радиусом [c.107]

В этом распределении радиальная и круговая скорости пропорциональны расстоянию от оси вращения диска, а вертикальная скорость Vz постоянна вдоль каждой горизонтальной плоскости. [c.112]

Впервые точный расчет замкнутой сферической оболочки под действием внешнего ро и внутреннего р равномерно распределенных радиальных давлений был разработан Ламе в 1852 г., который применил для решения задачи выведенные им уравнения, см. [1], уравнения (3.3а ). Им же был рассмотрен расчет кругового толстостенного цилиндра на указанную нагрузку для двух простейших условий на концах цилиндра цилиндр помещен между двумя неподвижными (Uz = 0) абсолютно жесткими и гладкими стенками Rz = 0), края цилиндра свободно перемещаются (2 = 0, Uz =0). [c.307]

Здесь постоянная интегрирования (t) определена через радиус и скорость изменения радиуса оболочки. Таким образом, распределение радиальной скорости в жидкости [c.232]

Симметричная круговая арка с защемленными концами нагружена равномерно распределенной радиальной нагрузкой интенсивностью pi на левой половине и р на правой. Показать, что если при расчете учитывать только деформацию изгиба, пренебрегая деформацией от продольных и поперечных сил, то изгибающие моменты в арке распределяются антисимметрично и зависят только от разности pi — р . [c.185]

Круговая арка нагружена равномерно распределенной радиальной нагрузкой на левой половине. Определить М, N, Q посередине пролета. [c.186]

Кольцо жесткости оказывается загруженным равномерно распределенной радиальной нагрузкой (рис. 14,5). [c.376]

Это и есть формулы Ляме. Они определяют закон распределения радиально и тангенциально направленных нормальных напряжений по толщине стенки. [c.202]

Первая — краевая задача нелинейной теории ползучести для. наращиваемого цилиндра, подверженного старению и находящегося под действием внутреннего давления. Вторая— задача о напряженно-деформированном состоянии в неоднородно-стареющей вязко-упругой плоскости, когда в ней имеется расширяющееся круговое отверстие, а на бесконечности приложена равномерно распределенная радиальная нагрузка переменной во времени интенсивности. [c.113]

Пусть имеется бесконечная плоскость с круговым отверстием радиуса о- В некоторый момент, который принят за начало отсчета времени, к плоскости прикладывается на бесконечности равномерно распределенная радиальная нагрузка до, которая для определенности считается растягивающей. Эта нагрузка изменяется в дальнейшем по закону д (1), д (0) = до. При этом внутри полости действует давление Р ( ), Р (0) = Ро, и радиус полости растет по закону а ), а (0) = ао- Обозначим символом р (г) возраст слоя,радиуса г в момент начала отсчета времени. Радиальное перемещение t, г) и компоненты деформации и напряжения в рассматриваемой плоскости с круговым отверстием должны удовлетворять следующим уравнениям уравнение равновесия [c.123]

Для материалов со слабой поверхностью раздела большой интерес представляет распределение радиальных напряжений на границе раздела волокно — матрица. Распределения напряжений, представленные на рис. 1а — 1д, взяты из ранее неопубликованной работы [4]. Упругие константы были приняты соответствующими обычному стеклопластику с полиэфирной смолой. На рис. 1а изображен основной элемент для квадратной укладки волокон. Из условий непрерывности границы элемента должны в процессе нагружения оставаться прямолинейными. На рис. 16 дано полярное представление усадочных температурных напряжений при [c.335]

Рис. 1д. Распределение радиальных напряжений на поверхности раздела при деформации 1% в направлении укладки волокон в композите с 65%-ным объемным содержанием стеклянных волокон и полиэфирной матрицей [4].

На рис. 1д показано распределение радиальных напряжений на поверхности раздела, вызванных равномерным сжатием в направлении волокон. Растягивающие напряжения на поверхности раздела возникают и в этом случае. [c.339]

Рассмотрим круговое кольцо радиуса R, равномерно сжатое распределенной радиальной нагрузкой q (рис. 6.1). При достаточно большой внешней нагрузке q круговая форма кольца может стать неустойчивой. Тогда кольцо изогнется и примет новую некруговую форму, например показанную на рис. 6.1 штриховой линией. (Пространственные формы равновесия кольца не будем рассматривать, а ограничимся изучением потери устойчивости кольца в своей плоскости.) [c.220]

На рис. 6.10 приведены типичные схемы нагружения круговых колец равномерно распределенными радиальными сжимающими усилиями. Во всех этих случаях исходное докритическое напряженное состояние колец одинаково и совпадает с напряженным состоянием, возникающим в кольце под действием гидростатического нагружения. [c.236]

Рис. 2. Распределение радиальной компоненты в зависимости от координаты X

Приведем некоторые результаты численных расчетов для Го=0,7030. На рис. 2 показано распределение радиальной компоненты в зависимости от координаты х=х1В = г IBf — rlB для различных временных этапов деформирования Т. Координаты О и 1 соответствуют наружному и внутреннему радиусам полосы. [c.101]

На фиг. 9.38 и 9.39 иллюстрируется распределение тангенциальных и радиальных напряжений вдоль оси пластины. Как видно из фиг. 9.38, для DIa = 0,25 и 0,50 наибольшее тангенциальное напряжение возникает на внутреннем контуре. Для трех более высоких значений DIa наибольшие тангенциальные напряжения возникают на наружном контуре. Из фиг. 9.39 следует, что распределение радиальных напряжений носит линейный характер только для очень больших отношений DIa. На фиг. 9.40 приведены графики изменения наибольших напряжений на наружном и внутреннем контурах пластины в зависимости от величины отношения DIa. Как видно из этих графиков, для отношений DIa от О до 0,67 наибольшее напряжение в пластине возникает на внутреннем контуре. Для отношений DIa выше 0,67 наибольшее напряжение возникает на наружном контуре. На фиг. 9.41, где приведены кривые изменения относительной величины напряжения ajp для двух точек на внутреннем контуре в зависимости от величины отношения DIa, проводится сравнение с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Как следует из фиг. 9.41, величины напряжений в точках на диагонали хорошо согласуются с решением Лямэ,. тогда как в точках на оси получается значительное расхождение. [c.265]

Это явление можно также проанализировать, рассмотрев напряжения. Стесненное сокращение в кольцевом направлении приведет к увеличению растягивающих кольцевых напряжений на поверхности скрепления. Так как распределение радиальных напряжений примерно сохраняется, наибольшие касательные напряжения по поверхности скрепления возрастут. Далее, для сохранения условий равновесия увеличение кольцевых напряжений нужно компенсировать уменьшением кольцевых напряжений [c.343]

И случай нагружения (рис. 2,6). Участок кольца, соответствующий углу Q, нагружен равномерно распределенной радиальной нагрузкой q кг м. Известны углы а и у и определены реакции опор N и Nq. [c.226]

По распределению радиальных давлений по окружности поршневого кольца до недавнего времени идеальными считались поршневые кольца с равномерным [c.127]

Рис. 3. Распределение радиального перемещения в зависимости от параметра податливости на сдвиг

Выражения для критических значений интенсивности q p равномерно распределенных радиальных сил при различных вариантах изменения направления нагрузки сведены в табл. 13- Для рас- [c.324]

Критические значения интенсивности q кГ си равномерно распределенной радиальной нагрузки на кольцо в зависимости от изменения направления нагрузки в процессе потерн устойчивости круговой формы кольца [c.325]

Обозначим радиус оси кольца через г и интенсивность распределенных радиальных сил через q кГ/см (фиг. 15). Ограничимся рассмотрением случая, когда одна из главных центральных осей (ось х) поперечного сечения расположена в плоскости кривизны кольца. Другая главная ось (ось у) перпендикулярна к плоскости кольца. [c.340]

Рис. 2.29. Результаты расчета диска методом конечных элементов а — распределение радиальных напряжений б — распределение окружных напряжений

Распределение радиальных отклонений. Обобщенное распределение по закону Максвелла. Распределения, рассмотренные в предыдущем пункте в случаях п = 2 и м = 3, можно соответственно рассматривать еще как радиальные отклонения центрированного плоскостного или пространственного гауссова рассеивания в частных случаях, когда параметры рассеивания независимых случайных величин X, Y, Z, откладываемых по осям координат, одинаковы = Оу = = огц, т. е. рассеивание круговое или шаровое. [c.137]

Поршневое кольцо с прямым замком обычно применяется при небольших поршневых усилиях. Этот тип разрезных колец для уплотнения штоков используется крайне редко. Плотное прилегание поршневого кольца к внутренней поверхности цилиндра при нулевом перепаде давлений обеспечивается пружинящим действием ( упругостью ) самого кольца. В идеальном случае распределение радиальных сил, возникающих при деформации кольца, должно быть равномерным (постоянное давление по окружности). Чтобы добиться этого, кольцу придается особая конфигурация. [c.60]

Форма кольца в свободном состоянии, обеспечивающая равномерное распределение радиальных сил при закладывании его в цилиндр, определяется уравнением [c.60]

В раанках ячеистой схемы (см, гл. 3 книги Р. И, Нпгматулина (1978)), полагая, что в ячейке распределение радиальных скоростей несущей жидкости описывается в виде w r = для kir можно получить следующее уравнение [c.83]

Эпюра распределения радиальных напряжений (в сечении г = onst) показана на рис. 29. [c.91]

Плоская круговая консоль (рисунок к задаче 7.71) с центральным углом а нагружена равномерно распределенной радиальной нагрузкой р кГ1см. Подобрать силу Т, которая аннулирует изгибающие моменты и поперечные силы во всех сечениях консоли. [c.185]

Поршневые насосы и гидромоторы рекомендуется применять в гидропередачах с давлением более 10 Мн/м . Причем, для давлений свыше 20 Мн/м применяют, как правило, эксцентриковые поршневые насосы с клапанным распределением. Радиальные роторнопоршневые машины чаще всего используются в качестве гидромоторов при высоких моментах на валах и малых числах оборотов (для привода рабочего органа машин, гусеничного хода и т. п.). Аксиальные роторно-поршневые машины рекомендуется использовать в качестве регулируемых насосов (диапазон регулирования до 1000). [c.228]

Профиль избыточного статического и полного давлений формируется таким образом, чтобы обеспечить необходимый начальный запас энергии при заданной длине канала. Поскольку распределение вращательных скоростей при 1 сопа1 не изменяется, то из уравнения радиального равновесия следует, что в одном и том же сечении при изменении длины канала распределение радиального градиента статического давления по радиусу канала также остается неизменным. Следовательно, профили статического и полного давлений в каждом сечении при изменении длины канала будут эквидистантно смещаться в соответствии с изменением абсолютных величин давления (рис. 3.2). [c.59]

Второй метод. Распределение радиальных и тангенциальных напряжений находят с помощью электрических тензодат-чиков, как это показано на фиг. 9.26. Этот метод достаточно точен, но трудоемок. [c.255]

Ниже представлены некоторые результаты расчетов, полученные с использованием приведенного алгоритма. Распределение радиальных и широтных напряжений по толщине стенки двухслойной трубы, нагруженной по внутренней поверхности давлением в виде функции Хевисайда в различные моменты времени, показано на рис. 1. Свойства внутреннего слоя близки к стали (pi = 8,7 10 кг/м , = = 2,05 Н/м , Vl = 0,3), наружного — к алюминию (рз = 2,9 X X 10 кг/м , Е = 0,686 1011 н/м , Vg = 0,3). Труба находится в условиях плоского напряженного состояния. Для большей общности кривые построены в безразмерных координатах т) = r/Zfj, Т = = itlRi- Штриховыми линиями показано распределение напряжений при статическом приложении нагрузки. Как видно (рис. 1, б), распределение широтных напряжений по толщине стенки второго слоя при статическом приложении нагрузки практически совпадает [c.252]

Круговые кольпа, нагруженные равномерно распределенными радиальными силами, направлен-ИЫМ11 к центру кольиа [10]. [c.324]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...