Коэффициент линейного трения

Заметим, что величина коэффициента линейного трения ограничена условиями периодичности. Поскольку, [c.243]

Прежде чем подставлять их в формулу (8.51), выразим коэффициент линейного трения i в долях от его критической величины —Сд. Критической называется такая величина коэффициента линейного трения, при которой свободное движение упругой системы уже теряет колебательный характер. Вернувшись к 2.1, легко показать, что такое движение соответствует случаю кратных корней характеристического уравнения (2.3). Для рассматриваемой нами линейной колебательной системы с трением, имеющей вид [c.310]

Подставив в (8.51) значение Po = mia(i> и выразив коэффициент линейного трения в долях его критического значения Се, можем определить работу внешней силы за цикл движения так [c.311]

Коэффициент линейного трения критический 310 [c.389]

Расчет методом комплексных амплитуд амплитудно-частотных характеристик упругих моментов на валу ФС и на полуоси от воздействия главных гармонических моментов газовых и инерционных сил в рабочем диапазоне угловых скоростей вала ДВС при Сдм, полученном в п. И, и при Сдм->°о. Для этих расчетов принимаются приведенные коэффициенты линейного трения Ь,7 = Ь(= 1,5...6,5 Н-м-с/рад (при проектировочных расчетах) или значения Ьц и Ь[, полученные в результате амплитудно-час-тотной идентификации (при доводке опытной конструкции машины). [c.329]

Выбор параметров демпфера для трактора Т-150 велся на стадии доводки опытной конструкции. Поэтому приведенные коэффициенты линейного трения и b были выбраны Ь1=Ьц=3,4 Н-м-с/рад, исходя из амплитуд- [c.332]

Здесь обозначено т — масса груза, х — его координата, отсчитываемая от изображенного на рис. 16.2, б положения равновесия, к — коэффициент линейного трения между грузом и направляющей, с — коэффициент жесткости пружины, а = — проекция размера I на горизон- [c.243]

Эквивалентный коэффициент линейного трения 141 [c.252]

Эти сплавы по пластичности, коэффициенту трения и коэффициенту линейного расширения менее эффективны, чем оловянные баббиты, но почти равноценны свинцовым баббитам. [c.310]

Сплавы на основе А1 обладают низким коэффициентом трения и высокой износостойкостью, однако по технологичности уступают оловянным и свинцовым баббитам. Высокий коэффициент линейного расширения баббитов на основе А1 требует больших зазоров в узлах подшипников трения — скольжения. [c.310]

В практически интересном диапазоне скорости относительного проскальзывания зависимость коэффициента вязкого трения ае от величины V скорости близка к линейной [c.169]

Примечания I. Обозначения V — удельный вес Я, — коэффициент теплопроводности а — температурный коэффициент линейного расширения Т — допускаемая рабочая температура / — коэффициент трений по стали при слабой смазке [р] — допускаемое среднее давление при смазке водой или минеральным маслом. [c.427]

Коэффициент гидравлического трения X в формулах Дарси легко определяется опытным путем. Для этого достаточно измерить разность пьезометрических отметок (для газов — разность давлений) в двух сечениях испытываемого трубопровода и среднюю скорость течения. В результате обобщения огромного экспериментального материала удалось установить, что Я в конечном итоге является функцией двух безразмерных параметров числа Рейнольдса Re, учитывающего влияние скорости и вязкости жидкости, а также размеры самого трубопровода, и относительной шероховатости где k — линейная величина, характеризующая влияние стенок. Таким образом, [c.157]

Материалы деталей узлов трения должны обладать необходимыми теплофизическими свойствами хорошей тепло- и температуропроводностью, достаточно высокой теплоемкостью и стабильными коэффициентами линейного и объемного температурного расширения. Теплофизические свойства обеспечивают отвод и рассеивание тепла, генерируемого в зоне трения, предохраняя детали узлов трения от чрезмерного нагрева, способного вызвать ухудшение механических и триботехнических свойств материалов. [c.14]

Вкладыши. Подшипники работают в условиях трения и повышенных температур, поэтому материалы сопряженных деталей должны обладать хорошими антифрикционными свойствами, обеспечивать необходимую прочность и жесткость, обладать близкими по величине коэффициентами линейного расширения. К материалам вкладышей предъявляются также особые требования по твердости [c.452]

Два цилиндра из идеально пластического материала, соединенных волокнами, расположенными параллельно оси (рис. 1.6), демонстрируют как формальную, так, возможно, и физическую аналогию поведения систем с фрикционной связью. Можно представить себе различные ситуации. Предположим, что волокна гладкие и трение по поверхностям раздела волокно — связующее (цилиндр) отсутствует, тогда сила, необходимая для разделения цилиндров, равна нулю. При большом коэффициенте трения, но отсутствии контактных сжимающих напряжений на поверхности раздела сила для разделения цилиндров также равна нулю. Прочность связи между цилиндрами будет значительна лишь при возникновении на поверхности трения контактных сжимающих напряжений (в результате усадки или другого несовпадения размеров). Однако величина контактных напряжений может изменяться со временем. К уменьшению напряжений могут привести явление ползучести, колебание температуры (если коэффициенты линейного термического расширения волокон и материала цилиндров различны), а также поперечные растягивающие напряжения, приложенные к цилиндрам. [c.27]

При конструировании деталей из графитовых материалов, предназначенных для узлов трения, необходимо учитывать две основные особенности этих материалов — низкие прочностные характеристики и низкий коэффициент линейного расширения. Детали, изготовленные из графита, должны работать на сжатие-Работа графитовых материалов на растяжение недопустима. [c.18]

Ж истый фторопласт-4 имеет ряд недостатков, главными из которых являются большой износ при значительной скорости скольжения, низкая теплопроводность (в 250—300 раз меньше, чем у стали), большая хладотекучесть и большой коэффициент линейного расширения. Эти недостатки ограничивают применение фторопласта-4 в узлах трения. [c.39]

Саморегулирование осущ,ествляется, например, следующим образом. Допустим, при неизменной внешней нагрузке вследствие снижения температуры и различия в коэффициентах линейного расширения материалов произошло уменьшение контактного давления на вставке. Это повлечет за собой некоторое увеличение давления на металлических участках и уменьшение интенсивности изнашивания вставки. В зону фрикционного контакта начнет поступать меньшее количество реагента, обеспечивающего восстановление окислов меди при образовании антифрикционного слоя. Возникнет избыток окислов, который в виде продуктов износа будет покидать зону трения. Следовательно, интенсивность изнашивания медного сплава возрастет. Снижение интенсивности изнашивания вставки и рост износа металла изменят соотношение между упругими деформациями компонентов таким образом, что контактное давление на вставке увеличится. Результатом этого будет повышение интенсивности изнашивания вставки, снижение интенсивности изнашивания металла и возврат системы к равновесному режиму. [c.47]

Считая колебательную систему одномерной линейной, допустим, что амортизируемый объект, имеющий массу М, является абсолютно жестким, а его амортизирующее крепление, опирающееся на абсолютно жесткий фундамент, безынерционно и обладает жесткостью С и коэффициентом вязкого трения R. [c.268]

Сравнивая найденное выражение рассеяния (2. 25) с рассеянием линейного трения (2. 1), можно найти линеаризованные, иначе расчетные, дискретные коэффициенты при степенной зависимости трения от скорости в следующих записях [c.97]

Характер этого решения и некоторые важнейшие свойства механизмов с упругими связями были рассмотрены применительно к случаю линейного трения. Точно так же и в случае сухого трения условие постоянства величин реакций в процессе движения механизма дает возможность получить решение задачи достаточно простыми методами. Вместе с тем следует указать, что структура диссипативного коэффициента механизма в случае сухого трения (BJ будет отличаться от структуры определенного выше диссипативного коэффициента В. [c.204]

Коэффициенты линейного расширения металлов 786 Коэффициенты трения при запрессовке 733 [c.754]

Твердость, НВ Коэффициент линейного термического расширения а 10- , С Коэффициент трения по стали без смазки Удельное объемное электрическое сопротивление, Ом см, не менее Тангенс угла диэлектрических потерь при частоте 10 Гц, не более Электрическая прочность, кВ/мм, не менее УСадка, % [c.248]

До 1я поршневых сплавов важно иметь максимальную теплопроводность, минимальные коэффициент трения и плотность. Сплавы АК2 и А1<4 имеют плотность 2,80 г/см коэффициент линейного расширения при 20—400°С равен 22. Теплопроводность сплавов АК2 и АК4 1,55 и 1,68 Дж/(см-с-°С) соот-ветствеи ю. [c.595]

Цинковые сплавы ЦАМ10-5 и ЦЛМ5-10 уступают баббитам на оловянной основе по пластичности, коэффициенту трения и коэффициенту линейного расширения и примерно равноценны свинцовистым баббитам. [c.622]

Алюминиевые подшипниковые сплавы обладают высокими свойствами (низким коэффициентом трения и высокой износостойкостью). Но по технологичности они уступают обычным баббитам. Их более высокая твердость является скорее недостатком, чем преимуществом сплава, так как требует обработки цапф и вкладыша повышенной чистоты, а шейка вала должна быть твердой. Несоблюдение этих условий вызовет ускоренный износ. Высокий коэффициент линейного расширения алюминиевых баббитов требует более тшательной сборки с большими зазорами. [c.623]

Рабочая температура втулки может значительно превышать температуру корпуса, например, при резком повышении частоты вращения, когда теплота, развивающаяся во втулке от трения, не успевает перейти в корпус. Большая разность температур наблюдается в пусковые периоды, когда втулка быстро разогревается, а корпус еще остается холодным. Если втулка выполнена из материала с более высоким коэффициентом линейного расширения, чем у. материала корпуса, то втулка, предварительно напряженная запрессовко1(, может приобрести остаточные деформации при последующем остывапип посадка втулки ослабевает. [c.396]

При креплении обоих подшипников и на валу и в корпусе (рис. 457, а) необходимо точно выдержать осевые расстояния между фиксирующими элементами (в данном случае расстояние / между стопорными кольцами левого и правого подшипника). Иначе уже при первоначальной установке возможна перетяжка подшипников. При работе узел нагревается от трения (а в горячих машинах — еще от рабочего процесса машины). Если корпус выполнен из материала с коэффициентом линейного расширешгя, большим, чем у материала вала, то при нагреве корпус удлиняется больше, чем вал. Если даже подшипники на холодной машине установлены правильно, то при нагреве происходит защемление подщипнпков. [c.485]

Таким образом, из логарифмического закона распределения скоростей при турбулентном гладкостенном течении в трубах получается логарифмическая зависимость для коэффициента гидравлического трения X. Как видно из этой зависимости, при данном режиме коэффициент X однозначно определяется числом Ре, что хорошо подтверждается многочисленными экспериментами. Это же следует и из графика Никурадзе (см. рис. 65). Кроме того, на рис. 78 приведены экспериментальные данные разных авторов по оси а бсцисс отложены значения lg (Реф ), а по оси ординат пух. Связь между этими величинами линейная и полностью подтверждает структуру формулы (6-52). Однако, согласно рекомендациям Никурадзе, для наилучшего совпадения с опытом в ней следует несколько изменить коэффициенты, записав [c.179]

Пусть гироскоп, вес гироузла которого равен 320 Г, H = = 1000 Г-см-сек, подвержен воздействию круговой вибрации с перегрузкой i = 6 и линейной перегрузкой ге = 15. Подшипники карданова подвеса таковы, что коэффициент момента трения качения И) = 1/640. [c.239]

Химическое меднение. Химическое меднение является одним из немногих способов получения композиционных материалов на основе меди и его сплавов, армированных углеродным волокном. Введение углеродных волокон в медные сплавы целесообразно в некоторых случаях, когда требуется материал с высокими элек-тро- и теплопроводностью, близкими к соответствующим характеристикам меди, но более прочный, с более низким температурным коэффициентом линейного расширения. Кроме того, он может служить и хорошим материалом для высокопрочных, самосмазываю-щихся ПОДЦ1ИИНИКОВ трения. Часто химическое меднение исполь-зуют для улучшения смачиваемости углеродных волокон или нитевидных кристаллов в процессе изготовления композиционных материалов на основе алюминиевых сплавов методом пропитки жидким расплавом, либо в качестве подслоя на этих унрочните-лях, образующего плавящуюся эвтектику в контакте с металлом матрицы, используемым в виде тонких фольг при горячем прессовании. [c.186]

I, - 2. Малый коэффициент теплового расширения, высокая теплопроводность, низкая удельная теплоемкость и малый коэффициент трения — эти свойства определяют весьма выгодные условия работы алмаза с точки зрения тепловой напряженности. Теплопроводность алмаза в 5 раз выше, чем теплопроводность твердого сплава Т15К6, а коэффициент линейного расширения в 8—И раз меньше, чем для быстрорежущей стали, [c.57]

Из рис. 20 видно, что при температуре 18—20° С происходит резкое снижение коэффициентов линейного расширения всех наполненных фторопластовых материалов. По данным Л. В. Че-решкевича и других при этой же температуре происходит резкое изменение коэффициента трения фторопласта-4. На основании этих фактов можно утверждать, что при температуре 18—20° С происходит изменение кристаллической решетки фторопластовых лгатериалов, приводящих к изменению его физических свойств. [c.62]

Несмотря на комплекс ценных свойств фторопластов, таких как исключительная химическая стойкость, термостойкость, вла-го- и атмосферостойкость, хорошие электрические и антифрикционные показатели, применение их в чистом виде ограничивается рядом недостатков, к которым в первую очередь относятся низкая механическая прочность, хладотекучесть, малая теилоиро-водность, высокий коэффициент линейного термического расширения, резкое увеличение износа и коэффициента трения при возрастании скорости скольжения и др. С целью устранения этих недостатков в мировой практике пошли по пути создания различных композиций на основе фторопласта с наполнителями. [c.176]

Измерения емкостным датчиком с различными диэлектрическими пленками скольжения показали зависимость сигнала Увх коэффициента трения-скольжения. Например, при добавлении масла между пленкой и поверхностью медного стержня сигнал уменьшался во столько раз, во сколько раз коэффициент сухого трения больше коэффициента трения со смазкой. Измерения показали, что зависимость сигнала с датчика от энергии удара очень близка к линейной, и измерения в широком диапазоие скоростей удара от нескольких см-с до 45 М с стабильны и повторяемы при различных материалах и геометрии испытуемых тел от мягкого штампованного свинца до твердой закаленной инструментальной стали, текстолитовых, капроновых, гетинаксовых бойков в виде шара, цилиндра и усеченных цилиндров с закругленными торцами. Выходной сигнал емкостного датчика почти на два порядка больше выходного сигнала тензометрического датчика. Это позволяет определять параметры удара для самых разнообразных материалов испытуемых конструкций, деталей машин, горных пород и т. п. [c.352]

Плотность, г/см . . Пористость, %. . . . Твердость, НВ. . . Предел прочности при сжатии, кгс/шм 6,0-6,2 15—20 30—50 30-50 6.5-6,7 15-25 40-100 30-80 Коэффициент линейного расширения а-10 . . . Мансимально допустимая рабочая температура, С Нагрузка, кгс/мм . . . Коэффициент трения по стали со смазкой. ... 12-17 120—250 0,6-0,8 0,04-0,07 9-11 100-200 1,0-1,5 0,05-0,09 [c.218]

Коэффициент линейного расширения Коэффициент трения при нагрузке (без смазки), кг1пог. см 10—12-10- 10,5-10-6 [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...