Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

СО-100 для подогрева

Машины СО-100 для подогрева, перемешивания и транспортирования мастик на кровлю Устройство для прикатки и приклейки рулонных материалов СО-ШО Производительность 6 м /ч  [c.30]

Машина СО-100 для подогрева, перемешивания и транспортирования мастик на кровлю монтируется на прицепе 2-ПТС-4 и состоит из бака, насосной станции, смесителя, закольцованного трубопровода, трансформатора, системы контрольно-регулирующей аппаратуры.  [c.253]

СО-107 для сушки основания кровли 254 СО-100 для подогрева, перемешивания и транспортирования мастик на кровлю 253  [c.277]


Исследования показали, что увеличение температуры подогрева воздуха для горения со 100 до 650° сказалось, в основном, на температуре пламени (которая соответственно увеличилась  [c.178]

Машинка для подогрева, перемешивания и транспортирования мастики на кровлю СО-100  [c.56]

Вязкость. Вязкость мазута влияет на обеспечение нормальной загрузки и выгрузки топлива при транспортировке и на качество сжигания его. Измеряется вязкость в градусах Энглера, которые характеризуют сравнительную скорость истечения испытуемой жидкости определенного объема, со скоростью истечения воды в том же объеме из специального прибора. Чем меньше вязкость топлива, тем легче оно распыляется в воздухе на мельчайшие частицы, а значит и лучше смешивается с воздухом и лучше сгорает. В зависимости от сорта мазута вязкость его при 75° С колеблется от 16,5 до 3,6 единиц по Энглеру. Мазуты имеют различные температуры застывания, при которых они становятся неподвижными. Этот показатель определяет режим и степень подогрева мазута для максимального уменьшения его вязкости. Так, например, мазут марки 100 требует подогрева даже в летнее время, так как его температура застывания -1-25° С.  [c.15]

Машина передвижная для подогрева, перемешивания и транспортирования мастик на кровлю СО-100 Прием мастик, поддержание заданных режимов работы и транспортирование мастик на кровлю  [c.154]

Циклы с промежуточным охлаждением воздуха, промежуточным подогревом газа и регенерацией. Сочетание промежуточного охлаждения воздуха с промежуточным подогревом газа и регенерацией позволяет достигнуть дальнейшего повышения КПД двигателя. В пределе, при отсутствии потерь и 100 %-ной регенерации, можно получить КПД, равный КПД цикла Карно. В действительности же дальнейшее усложнение цикла связано со значительным возрастанием гидравлических сопротивлений, и рост КПД замедляется. Ввиду сложности схемы, больших габаритов и массы, трудностей эксплуатации и пониженной надежности подобные установки не нашли широкого применения в энергетике и не являются перспективными для флота.  [c.191]

Цилиндрические стенки барабана представляют собой решетки с отверстиями диаметром 10 мм. Внутри приварены шнеки в виде винтовых ребер высотой 100 мм и шагом винтовой линии 120 мм. Через торцовые горловины внутрь барабана введены трубы 5 и S со струйными насадками 4 для щелочного раствора и горячей воды, а также труба 7 для обдувки промытых деталей сжатым воздухом под давлением 2 am. Раствор щелочи и вода, подогреваются паровым змеевиком до 70—90° С, затем подаются в струйные устройства двумя насосами 14, установленными на раме.  [c.25]


Для облегчения демонтажа подшипников, смонтированных на валах со значительными натягами, следует предварительно подогревать их, поливая из лейки минеральным маслом с температурой 80—100 .  [c.42]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле  [c.82]

Температура нагрева органического стекла должна быть 100— 120° С, причем перед вырезкой рекомендуется несколько секунд держать материал на воздухе, чтобы поверхностный слой немного охладился, и тогда не будет завалов на детали со стороны матрицы. Эбонит штампуется при Т = 60 80° С. Другие материалы не требуют подогрева для выполнения операции вырубки.  [c.296]

Подача газов в горелку регулируется через кислородный. и ацетиленовый вентили, которые находятся на корпусе горелки. Горелка имеет также рукоятку, инжектор ввернутый в смесительную камеру наконечника. В смесительную камеру впаяна трубка горючей смеси, на другом конце которой имеется ниппель для соединения с мундштуком. Кислород под давлением до 4 кгс/см через вентиль поступает в инжектор и, пройдя узкое отверстие выходного канала инжектора, расширяется и создает разрежение (подсос) в зазоре, образуемом конусом инжектора и стенками смесительной камеры. Горючий газ под давлением 0,01 кг / м через вентиль поступает в пространство между инжектором и смесительной камерой, откуда засасывается в канал смесительной камеры (благодаря разрежению, образованному струей кислорода), смешивается там с кислородом, и образовавшаяся горючая смесь поступает в мундштук по трубке через ниппель. Горючая смесь выходит из отверстия мундштука со скоростью 100—140 м/с и, сгорая, дает пламя с температурой до 3200°С, что позволяет сваривать, паять и подогревать металл.  [c.72]

Для облегчения снятия подшипника, запрессованного со значительным натягом, его подогревают, поливая из лейки минеральным маслом (должно попадать на подщипник, а не на вал), нагретым до 80—100° С.  [c.55]

Для устранения отбеливания наплавленного металла сварку чугуна чугунными присадочными материалами рекомендуется выполнять с предварительным подогревом изделия до 600...650 °С и последующим охлаждением его со скоростью <100 °С/ч. В этом случае гарантируется отсутствие цементита и мартенсита в структуре наплавленного металла и в ЗТВ и обеспечивается равномерность металла сварного шва и основного металла.  [c.91]

Смазка расходуется через раздаточные краны или трубы, установленные на расстоянии 100—120 мм над днищем. Для учета расхода и наблюдения за наличием смазки резервуары имеют мерное стекло со шкалой. В некоторых смазкохранилищах внутри резервуаров монтируются паровые змеевики для подогрева смазки, что улучшает отстой и забор ее в зимнее время.  [c.124]


Котлоагрегат КТК-ЮО [5] разработан на основе котлоагрегата КВ-ГМ-100 со следующими конструктивными особенностями при переводе в пароводогрейный режпм фронтовой и боковые экраны топки включаются как парообразующие контуры и выполняются с рециркуляцией количество выносных циклонов — три циклоны и емкости изготовлены из труб диаметром 630X15 мм. Параллельно основной конвективной шахте котлоагрегата предусматривается газоход с конвективным пучком парового контура (водяной экономайзер и пароперегреватель) для подогрева и испарения Ю— 57о циркулирующей воды, что дает возможность поддерживать максимальную производительность паровых контуров при изменении общей теплопроизводительности котлоагрегата. Для регулирования количества дымовых газов, проходящих через дополнительную конвективную шахту, предусмотрен байпас с шиберами. Котлоагрегат КТК-ЮО запроектирован для работы под наддувом с коэффициентом избытка воздуха От= 1,02-5-1,03.  [c.168]

Фильтрация. Сплав 70/30 в большом тигле охлаждается до температ фильтрации. На крышке предварительно нагретого тигля устанавлив фильтр из базальтовой или шамотной крупки высотой слоя 100 мм подогревают его до температуры 450° (см. рис. 89). Патрубок иа кры подсоединяют к вакуумной линии. Тигель со сплавом 70/30 наклоняется I равлической установкой и металл медленно выливается на фильтр. В Т1 создается разрежение около 200 мм рт. ст. Продолжительность фильтра 20—30 мин. По окончании операции нижний тигель вынимают из приямк подают краном для подогрева в электрический горн. Крышку и фильтр ( мают и с поверхности металла удаляют окислы. Для перелива металла ( лением сжатого воздуха) в дистилляционную печь на тигле крепят кpышi изогнутой трубой, которую погружают в жидкий сплав, немного не дов до дна тигля.  [c.186]

Выполнение определения. В коническую колбу емкостью 100 мл отбирают некоторое количество анализируемой воды, но не более 50 мл если отбирают меньше 50 мл, то пробу доливают дистиллированной водой. Подогревают пробу до 40 —60 С, после чего вводят 0,5 мл раствора ли-.монной кислоты, 2 мл раствора для восстановления и перемешивают, затем прибавляют 2 мл молибдатного раствора и опять перемешивают. Спустя 10 мин проводят колориме-трирование с красными светофильтрами в кюветах № 2 или jVq 3 на ФЭК-М или со светофильтрами № 7 на ФЭКН-57. В качестве холостой пробы используют дистиллированную воду со всеми реактивами.  [c.278]

В системах со смешивающим подогревом греющий пар, конденсируясь в воде, создает в системе избыток воды, который в начале обычно выбрасыв а-ется. После некоторого периода времени (обычно несколько дней) вся вода заменяетоя конденсатом, и избытком, удаляемым из сетей, является конденсат. Этот конденсат может быть отведен на ТЭЦ точ1но такими же способами, как это описано в предыдущем параграфе, причем для отвода конденсата с температурой выш-е 100° С необходимо применить закрытые схемы.  [c.79]

Заводом была применена следующая технология сварки. На каждой половине рамы в месте излома торцы фрезеровались до образования плоских поверхностей разъема (фиг. 48, б) зазор, образовавшийся в правой части рамы, оказался равным 80 мм, а в левой — 42 мм. Для выравнивания величины зазоров фрезерованные плоскости наплавлялись при помощи трехэлектродного полуавтомата А-420 малоуглеродистой проволокой Св-08 (фиг. 48, в), после чего плоскости разъема вновь фрезеровались, чтобы после сборки двух половин рамы заЗор между плоскостями разъема составлял 28—30 мм затем обе половинки рамы монтировались под сварку на специальной плите со шты рями под четыре отверстия диа метром 100 лл и прихватыва лись (жестко) электросваркой Перед сваркой кромки подогревались двумя горелками до темпера туры 100°. Сварка производилась аппаратом А-372М с двумя перемещаю щимися в зазоре электродами марки Св-ЮГС диаметром 3 мм, под флю сом АН-8. После сварки рама подвергалась отжигу при температуре о75  [c.180]

С точки зрения механизма и характера образующихся трещин оптимальный режим сушки должен осуществляться таким образом, чтобы в периоде ыо>Мп>Мк.у перепад (и—Un) не превышал критического значения по отношению к поверхностному трещинообразованию и обеспечивал к моменту Ып=ик.у установление перепада (Иц—Un), не приводящего к внутреннему трещинообразованию. После ип=Мк.у процесс сушки может быть резко интенсифицирован. При этом трещины из-за влажностных усадочных напряжений не появятся. Как показывает опыт, степень интенсификации процесса сушки не беспредельна. Она ограничивается возможностью образования трещин из-за избыточного давления паров влаги внутри изделия. Многочисленные исследования показывают, что изделия, имеющие влагосодержание меньше критического (последнее отождествляется со средним влагосодержанием в момент Wn = K.y), могут безопасно выдерживать значительные скорости подъема температуры (100 град1ч и более). С другой стороны, величина избыточного давления, достаточная для разрушения изделия, может возникнуть при температуре изделия, превышающей 100° С. Такая температура больше характерна для зоны подогрева процесса обжига, чем для процесса сушки.  [c.145]

Предварительный подогрев котельного воздуха. При использовании сернистого топлива (мазут, уголь) необходима защита поверхностей нагрева воздухоподогревателя (ВП) и отводящих коробов газов от коррозии (считается допустимой скорость коррозии менее 0,3 мм/год). Применение простого технического решения — рециркуляции части горячего воздуха — связано со значительным увеличением поверхности ВП и с перерасходом электроэнергии на перекачку воздуха при ухудшении КПД котла и повышении температуры уходящих газов. Поэтому в настоящее время широко применяют предварительный подогрев котельного воздуха в энергетических калориферах, составленных из отдельных секций типа СО-110 или СО-170 (по данным ВТИ, от 40 до 100 секций на паровой котел). Греющей средой является отборный пар турбоустановки с параметрами 0,4—0,5 МПа и температурой около 200 °С (рис. 3.7). Перед подачей в ВП воздух подогревают до 70—90°С в зависимости от вида топлива, а при растопке парового котла, перед включением мазутных форсунок, повышают температуру воздуха до 110—120°С. Современные установки для предварительного подогрева воздуха (УППВ) решают также задачи по улучшению санитарно-гигиенической обстановки для персонала и вентиляции помещений электростанций (особенно для районов с низкими температурами наружного воздуха).  [c.31]


Метод Розе и Радемахера [5]. С целью расширения диапазона скоростей охлаждения в области малых скоростей Розе и Радемахер применили способ увеличения массы торцового образца со стороны, противоположной охлаждае-мому торцу. Для этой цели они использовали коническую насадку 2 (рис. 100) из нержавеющей стали, надеваемую на конец образца 1, противоположный охлаждаемому водой. Для выравнивания температуры при нагреве на выступающую из конической насадки часть образца (длина этой части равна 40 мм) надевают втулку < . В отверстие диаметром 5,2 мм, имеющееся в конической насадке, вводят термопару для контроля подогрева образца. После подогрева образца сборку извлекают из нагревательного устройства, втулку 3 снимают с образца, а образец вместе с насадкой 2 устанавливают на закалочное приспособление, где торец выступающей части образца охлаждают струей воды так же, как при торцовом методе. График прокаливаемости строят по обычной методике.  [c.158]

Оптимальный теплобаланс пресс-форм в редких случаях предопределяет необходимость их подогрева не только перед началом работы, но и в процессе заливки. Это необходимо, в частности, при литье особо тонкостенных отливок. В данном случае фирма Die asting (США) применяет систему подогрева с нагревателем, мощность которого относится к массе, нагреваемой пресс-формы, как 100 1. Для особых случаев за подвижным и неподвижным вкладышами пресс-формы полезно устанавливать отражательные экраны из листовой коррозионно-стойкой стали. Экраны со стороны вкладышей пресс-форм покрыты двуокисью алюминия, с противоположной стороны отполированы до высокой отражающей способности. Кроме тепловой локализации оформляющих вкладышей, экраны позволяют в замкнутом объеме пресс-формы быстро установить необходимый тепловой режим.  [c.323]

Турбины Т-50/60-130, Т-100/120-130, Т-250/300-240. IIT-50/60-I30/7 п nT-5b/ iO-30/15 Dbin.o-i со ступенчатым подогревом сетевой воды и имеют по два теплофикационных отбора НИИ. Регулируемое давление поддерживается в верхнем отборе при включенных обоих к. 1 >н-ных отборах. В настоящей табл. 7-2 указаны суммарные величины обоих отборов Л i т i.je величины каждого из теплофикационных отборов и пределы изменения давления в i i д> ре устанавливаются технической документацией, утверждаемо в установленном поряд с Н ое значение давления пара в отборе 0,9 кгс/см (0,09 МПа) для этих tiihob турби . а также д, >1 ге роин I1T-135/1G5-130/i 5/0,9 является условным и усредненным давлением обоих теплофикацион - -. отборов.  [c.338]

В осенне-зимний период смазки можно наносить без подогрева, кистью или тампоном, в мазеобразном состоянии. При подогреве до 40—50° С они становятся жидкими, маслообразными и легко распыляются пу ьверизатором. В настоящее время освоен выпуск специальных уст.- Повок для разогрева и нанесения жидких ингибированных смазок путем разбрызгивания. См азка НГ-204у легче распыляется по сравнению со смазкой НГ-204 и обладает лучшими вязкостно-температурными свойствами при положительных температурах, например при 100° С вязкость ее равна 25 сст, в то время как вязкость смазки НГ-204 при тех же условиях составляет 100—180 сст.  [c.141]

Большое влияние на качество полотна оказывает равномерная загрузка каландра однородной резиновой смесью определенной пластичности. Для обеспечения этого каландр обычно снабжается двумя вальцами — подогревательными, на которых резиновая смесь подогревается и смешивается с крохами , и питательными,, с которых резиновая смесь подается по транспортеру на каландр. Загрузка вальцов и количество добавляемых крох должны быть строго определены. Температура валков каландра регулируется в пределах 20—100°С и зависит от состава резиновой смеси. Для получения гладкой поверхности листа резиновой смеси из натурального каучука требуется температура 80—90° С, а при каланд-ровании смесей из наирита во избежание залипания смеси температура валков не должна превышать 35—40° С. Чтобы резиновые смеси нормально каландровались, т. е. переходили с одного валка на другой в соответствии со схемой (см. рис. ПО), необходимо поддерживать между валками определенную разницу (перепад) температур.  [c.187]

Стальной прокат сечением 100 X 100 мм пли 110 X 110 мм со склада металла 1 подается на передвижных стеллажах к нагревательной печи 2, где подогревается перед резкой до 100—200° С для предупрелщения образования трещин. Подогретые болванки рольгангом подаются к сортовым ножницам 3 и разрезаются на мерные заготовки длинм 535 или 600 мм в зависимости от тина штампуемого вала, которые затем подаются транспортером к печи 4 с вращающимся подом диаметром 10 м, работающую как на газообразно1м, так и на жидком топливе. Автоматические загрузочные клещи с гидравлическим управлением захватывают заготовку, поднимают ее и укладывают на под печи, а затем возвращаются в исходное положение.  [c.225]

Растопку надо производить медленно для постепенного прогрева обмуровки и всех частей котла. У котлов со слабой циркуляцией растопка производится медленнее, чем у котлов с хорошей циркуляцией. Для жаротрубных котлов нормальная продолжительность растопки 6—8 час., для горизонтально-водотрубных 4—5 час. и для остальных типов 2—4 часа. Для более быстрого выравнивания температур воды в нижней и верхней частях котла можно во время растопки выпускать через спускной вгнтиль некоторое количество воды и одновременно подкачивать в котел воду, лучше горячую, или подогревать воду в нижнем барабане паром от работающих котлов. В последнем случае воду в котле следует нагреть паром до 95—100°, после чего начать огневой разогрев (не выключая парового). Когда давление пара достигнет от показания давления обогревающего пара, паровой обогрев выключают и продолжают огневой.  [c.246]

Перспективно использование промышленных газов, являющихся отходами ряда производств (например, бросовый газ фосфорного завода), содержание СО в которых достаточно велико (75—80%). После заполнения системы окисью углерода до давления 50—100 ат включают циркуляционный насос 3, который обеспечивает протекание реакционного газа через слой загруженного в колонну железосодержащего сырья. По мере расходования окиси углерода на синтез производится периодическая подача газа в систему из сборника 2. При поступлении в реактор 1 циркулирующая окись углерода очищается от масла в маслоотделителе 4 и подогревается до 150—200° С в теплообменнике 5. Для более полного использования железосодержащего сырья температуру в конце синтеза обычно повышают до 220° С с одновременным увеличением в системе давления до 200 ат. Образующиеся пары пятикарбонила железа вместе с непрореагированной окисью углерода очищаются от пыли в фильтре 6 и поступают в холодильник-конденсатор 7, где охлаждается реакционный газ и конденсируется карбонил. Отделение жидкого карбонила железа от циркуляционного газа происходит в сепараторе 8, после которого окись углерода проходит через ловушку в фильтр высокого давления и поступает на всасывание в циркуляционный насос 3. Жидкий карбонил железа из сепаратора 5 направляется в десорбер, где происходит выделение растворенной в нем окиси углерода, затем поступает в сборник 9, фильтруется и идет в емкость продукта 10.  [c.147]

На рис. 108 представлена электрокинематическая схема машины типа МСР-100 с ручным рычажным механизмом подачи. Машина МСР-100, мощность которой составляет 100 ква при ПВ-25%, рассчитана на стыковую сварку методами сопротивления и оплавления с подогревом и без подогрева. Машина снабжена быстродействуЮ Щими шарнирно-рычажными зажимными устройствами. При зажатии свариваемых-деталей задние рычаги выпрямляются и зажатие осуществляется со значительным усилием. Для этой цели производится предварительная настройка  [c.188]

Турбины Т-50/60-130, Т-100/120-130, Т-250/300-240, ПТ-50/60-130,7 и ПТ-50/60-130/15 выполнены со ступенчатым подогревом сетевой воды и имеют по два теплофикационных отбора — верхний и нижний. Регулируемое р поддерживается в верхнем отборе при обоих включенных ттлофикационных отборах или fe нижнем отборе при включенном только нижнем теплофикационном отборе. В таблице указаны суммарные значения обоих отборов. Максимальные значения каждого из теплофикационных отборов и пределы изменений р в каждом отборе устанавливаются технической документацией, утвержден-иой Б установленном порядке. Давление р пара в отборе 0,9 кгс/см (90 кПа) для этих типов турбин, а также для турбин ПТ-135/165 — ПТ-130/15/0,9 является условным и усредненным давлением обоих теплофикационных отборов.  [c.113]


Сущность электро-кислородной подводной резки заключается в том, что место реза подогревается дугой прямого действия, горящей между изделием и трубчатым стальным электродом, через который подается режущий кислород. Кислород.к электроду подводят черезэлектрододержатель, для пуска кислорода держатель снабжен вентилем. Для электрокислородной резки используют металлические, угольные или графитовые электроды, наибольшее применение нашли стальные электроды. Для изготовления электродов применяют стальные цельнотянутые трубки наружным диаметром 5—7 мм, внутренним — 2—3 мм, длиной — 450 мм со специальным водонепроницаемым покрытием. Для питания используют установки постоянного тока. При резке применяется прямая полярность, сила тока не превышает 400 А. Электрокислородную резку можно выполнять на значительных глубинах до 100 м. Расход кислорода составляет 6—10 м /ч. Недостатком электрокислородной резки стальным электродом является большой расход электродов. Электрод длиной 450 мм расходуется в среднем в течение 1 мин.  [c.209]

Сварка осуществляется током, большая часть которого протекает через медную подкладку, а меньшая - через нижнюю деталь. Ток /в л, протекающий по верхнему листу, - ток шунтирования непосредственно в процессе сварки не участвует, лишь увеличивая /2. Ток шунтирования осложняет процесс односторонней сварки, вызывая перегрев металла в контакте электродов с верхней деталью, что увеличивает вероятность образования выплесков и снижает стойкость электродов. Он уменьшается при. увеличении р свариваемого металла, расстояния (щага) между электродами и уменьшении р токоведущей подкладки. Ток шунтирования можно снизить, применяя циклограмму сварки с подогревом (см. табл. 5.6, п. 5) или импульсы тока с плавным нарастанием (см. рис. 5.19, б, в). При необходимости соединить детали различной толщины более тонкий лист желательно располагать со стороны сварочных электродов. Если более толстой является верхняя деталь, то вместо токоведущей подкладки устанавливают короткозамкнутые контрэлектроды (см. табл. 5.3, п. 6). Хорошие сварные соединения в случае, когда тонкая деталь расположена со стороны подкладки, можно обеспечить при соотношении свариваемых толщин <3 1. Из-за шунтирования тока через верхнюю деталь односторонняя сварка нашла наибольшее применение для сварки тонколистовых конструкций из сталей и титановых сплавов, имеющих значительное р. Односторонняя сварка деталей из легких сплавов, латуни и бронзы не применяется. При односторонней сварке стальных листов толщиной до 1 мм на токопроводящей подкладке расстояние между электродами / должно быть в 2-3 раза больше величины, )тсазан-ной в табл. 5.4. При односторонней сварке листов толщиной >1 мм шаг между точками должен бьггь >50... 100 мм.  [c.332]

При сварке винипластовых труб разных диаметров со стенками толщиной от 3 до 7 мм их концы предварительно калибруют. Для этого концы труб подогревают в нагретом до температуры 100° С минеральном масле в течение 3—5 мин, после чего помещают в калиброванный патрон и выдерживают в нем 3—4 мин, а затем концы труб охлаждают водой до комнатной температуры. Откалиброванные трубы зажимают в патрон станка, центруют и приводят во вращение, а далее поступают, как было указано выше.  [c.262]

Плакирование может производиться несколькими способами. Холодное плакирование отличается тем, что су.хой холодный песок смешивают со смоляным раствором или с твердой смолой, отвердителем и растворителем одновременно затем вводят добавки и продувкой смеси холодным воздухом удаляют растворитель. Теплое плакирование является разновидностью холодного и характеризуется тем, что песок предварительно подогревается до 80° С или смесь продувается нагретым до 70—80° С воздухом. При горячем плакировании предварительно нагретый до 135—150° С песок смешивается с твердой смолой, затем при температуре не более 110° С вводятся отвердитель в виде водного раствора и добавки, причем температура нагрева песка выбирается в зависимости от температуры каплепаде-ния используемой смолы и должна быть выше ее на 25—35°. Плакированные смеси пригодны для изготовления оболочковых форм и стержней любым способом оии могут передаваться пневмотранспортом на расстояние до 80—100 м и храниться годами в сухих прохладных помещениях без ущерба для качества. Применяемые составы смесей приведены в табл. .47.  [c.438]


Смотреть страницы где упоминается термин СО-100 для подогрева : [c.627]    [c.208]    [c.254]    [c.239]    [c.447]    [c.21]    [c.118]    [c.27]    [c.191]    [c.350]    [c.330]    [c.121]    [c.161]    [c.283]   
Средства малой механизации и вспомогательное оборудование для производства строительно-монтажных работ (1981) -- [ c.0 ]



ПОИСК



Автоматический терморегулятор для ванн с паровым подогревом

Автономный нагрев воздуха в котельных установках. Значение высокотемпературного подогрева воздуха в парогенераторах

Агрегат с электро дуговым подогревом металла 123 Оборудование для подогрева и откачивания газов

Агрегат с электро дуговым подогревом металла 123 Оборудование для подогрева и откачивания газов стали в ковше 125, 126 - Подача: порошка

Агрегат с электро дуговым подогревом металла 123 Оборудование для подогрева и откачивания газов сыпучих материалов 125 - Управление процессом

Алгоритм и методика расчета процессов подогрева мазута в резервуарах

Анализ влияния изменений в схемах регенеративного подогрева воды и воздуха в паровом и газовом циклах

Безвоздушное распыление подогретой краски

В салон постоянно поступает подогретый воздух

Вагранка с подогревом дутья и очисткой газов

Вагранка с подогревом фирмы «Центрозап» (ПНР)

Вихревые трубы с подогревом камеры энергоразделения

Включение испарителей без в систему регенеративного подогрева

Включение регенеративных подогревателей в схему подогрева питательной воды

Влияние подогрева воздуха на производительность печей

Влияние прочеканки металла шва на величину остаточных напряжений при сварке без подогрева

Влияние регенеративного подогрева питательной воды на эксергетические потери паросиловой установки без промперегревов

Влияние способа подогрева питательной воды на эффективность ртутно-водяного цикла

Вода для подогрев

Вода для предельная температура подогрев

Вода питательная экономическая температура подогрева

Вода питательная, регенеративный подогрев

Вода питательная, регенеративный подогрев прудах

Воздух Температура подогрева для вагранок

Выполнение устройств для защитного подогрева воздуха

Высокотемпературный подогрев воздуха в огнетехнике — основной способ повышения тепловой эффективности агрегатов

Вытяжка Способы ПО с подогревом фланца

Вытяжка полых деталей с подогревом фланца

Вытяжка полых деталей с подогревом фланца и с местным охлаждением заготовки

Вытяжка реверсивная (обратная) с подогревом фланца — Схема

Вытяжка с местным подогревом и охлаждением

Вытяжка с подогревом

Вязкие жидкости-Подогрев

ГЛ А ВА ШЕСТАЯ ПОДГОТОВКА ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ Подогрев конденсата

Горелки газозые для подогрева

Гуммирование аппаратуры с постоянным подогревом гуммируемого металла

Гуммирование химической аппаратуры с использованием постоянного подогрева гуммируемого металла

Движение газа в трубе постоянного сечения с подогревом

Движение с подогревом газа

Дизели Облегчение подогревом

Жидкое топливо Рекомендуемые температуры подогрева мазута для перекачки и рекомендуемые температуры перед форсунками

Жидкость подогретая

Жидкость подогретая Запирание» газового потока

Заварка серого чугуна без подогрева

Замена электрических печей сопротивления печами аэродинамического подогрева в целях экономии электроэнерМодернизация электропечного трансформатора

Значение подогрева воздуха

Значение подогрева воздуха для горения

Известково-содовое умягчение воды с фосфатным доумягчением и подогревом

Изобарический подогрев сжатого воздуха

Испарители в системе подогрева сетевой воды

Испарители регенеративного подогрева

Испарительные установки, включенные в системы подогрева питательной воды паровых котлов и сетевой воды ТЭЦ

Использование низкопотенциального сбросного тепла для подогрева приточного воздуха рудников

Использование тепла отходящих газов печей для подогрева сжатого воздуха перед потребителями

Использование энтропийного метода для оптимального распределения регенеративного подогрева питательной воды по ступеням при заданном числе отборов

Калибр подогрева щитов

Камерный подогрев

Камеры краскосушильные-Теплопотери с паровым подогревом

Камеры с комбинированным подогревом - Циркуляция воздуха

Камеры с паровым подогревом - Расч

Камеры с подогретым воздухом

Капал прямоугольного сечения с подогревом на стенке (пример

Карбюраторные двигатели подогрева питательной воды

Качество воды, подогретой дымовыми газами в контактных газовых экономайзерах

Комплекс для отрезки сортового проката с подогревом — Схема

Коэффициент выработки мощности паром отбора установки с регенеративным подогревом воды

Коэффициент застройки промплощадки ТЭС подогревом котельного воздуха

Литье центробежное — Недостатки 368 Окружные скорости форм 370 — Предварительный подогрев изложниц 378 — Преимущества 367 — Расчет: гидродинамический силового взаимодействия 368 скорости вращения формы 368, 369 — Сущность процесса 368 — Теория литья 368370 — Толщина теплоизоляции изложницы 373 — Частота вращения изложниц

Литье центробежное — Недостатки 368 Окружные скорости форм 370 — Предварительный подогрев изложниц 378 — Преимущества 367 — Расчет: гидродинамический силового взаимодействия 368 скорости вращения формы 368, 369 — Сущность процесса 368 — Теория литья 368370 — Толщина теплоизоляции изложницы 373 — Частота вращения изложниц поперечного магнитного поля

Материалы для подогрева и нагрева под закалку и для отпуска стальных деталей

Метод арифметической прогрессии распределения регенеративного подогрева

Метод окисления деструктивный с подогревом

Метод равномерного распределения подогрева

Метод расчета СУ ПТ графоаналитический без подогрева теплоносителя

Методика расчета подогревателей и способов подогрева мазута в резервуарах

Методы подогрева мазута в резервуарах

Монтаж системы подогрева газа

Монтаж трубчатой печи (подогревателя) высокого давления с газовым подогревом

Нагрев при стыковой сварке 304 - Импульсное оплавление 306 - Непрерывное оплавление 304 - С предварительным подогревом

Назначение и принципы построения системы регенеративного подогрева питательной воды

Наивыгоднейшая температура подогрева питательной воды

Наивыгоднейшее давление отбора при однократном подогреве

Наивыгоднейшее распределение подогрева питательной

Наивыгоднейшее распределение подогрева питательной водь по ступеням

Наивыгоднейшее распределение подогрева питательной сетевой воды по ступеням

Нефтяные резервуары - Обвалование подогревом - Проектирование

О резании с подогревом снимаемого слоя

ОБОРУДОВАНИЕ ПРЕДОЧИСТКИ 4- 1. Подача и подогрев воды

Обескислороживание воды без подогрева

Оборудование для окраски в электростатическом поле Установка гидроэлектростатического распыления с подогревом лакокрасочных материалов УГЭРП

Оборудование для очистки и подогрева мазута

Оборудование для подогрева и восстановления сыпучести материалов

Оборудование для подогрева и восстановления сыпучести смерзшихся

Оборудование для подогрева и восстановления сыпучести смерзшихся материалов

Оборудование для подогрева, перемешивания и Фильтрации растворов

Оборудование для предварительного подогрева

Общая характеристика регенеративного подогрева воды и его энергетическая эффективность

Однородность Подогрев предварительный

Окраска без подогрева

Окраска изделий краскораспылителями с подогревом лакокрасочного материала

Окраска краскораспылителями с подогревом лакокрасочного материала

Окраска подогретыми красками

Окрасочные Краскосушильные камеры с паровым подогревом- Расч

Окрашенные Сушка подогретым воздухом

Окрашивание безвоздушным распылением с подогревом

Операции заготовительные — Средства с подогревом

Определение величины остаточных напряжений при сварке с подогревом, без прочеканки, с прочеканкой и после отпуска

Оптимизация параметров регенеративного подогрева

Оптимизация распределения регенеративного подогрева питательной воды

Основные положения и схемы устройства парового подогрева воздуха и газовых испарителей

Основные системы воздухоподогревателей Значение подогрева воздуха

Основные уравнения мощности и к. п. д конденсационной турбины с отборами пара для регенеративного подогрева питательной воды

Особенности расчета значений КИМ для ступеней подогрева, снабжаемых паром из ЧНД с влагоудалением

Особенности регенеративного подогрева питательной воды в установках с промежуточным перегревом

Отопление подогрев воды

Охлаждение реактора и подогрев воздуха

ПАРЫ - ПОДОГРЕВ РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ В ТУРБИН

ПАРЫ ПОДОГРЕВ РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ с промежуточным перегревом пара—Циклы

ПОДШИПНИКИ Подогрев и охлаждение при монтаж

Пароохладители в схеме регенеративного подогрева воды при промежуточном перегреве пара

Пароструйный насос для подогрева пластифика- , ционной и довосстановительной ванн

Паспорт калибра подогрев лакокрасочных материало

Печи ДЧМ для подогрева чугуна - Технологические характеристики

Печи аэродинамического подогрева

Печи вращающиеся двухрядные проходные для подогрева

Питательная вода для паровых турбин- Регенеративный подогрев

Повреждения сварных соединений, вызванные образованием мартенсита вследствие недостаточного подогрева ограниченно свариваемых сталей

Повреждения, вызванные науглероживанием в зоне сварного Повреждения, явившиеся результатом сварки чугуна без подогрева или с недостаточным подогревом

Подача топлива, очистка воздуха, подогрев горючей смеси

Подвод охлаждающей жидкости для подогрева редуктора высокого давления

Подогрев автомобиля

Подогрев битума

Подогрев воды

Подогрев воды в насосе

Подогрев воды в насосе двухступенчатый

Подогрев воды в насосе многоступенчатый

Подогрев воды в насосе схемы

Подогрев воздуха

Подогрев воздуха двухступенчатый

Подогрев воздуха и газа в кузнечных печах

Подогрев воздуха и расположение экономайзера и воздухоподогревателя в газовом тракте

Подогрев воздуха на всасывании

Подогрев воздуха паровой

Подогрев воздуха паром

Подогрев воздуха перед котлом, рекомендуемая температур

Подогрев газа

Подогрев газов рециркуляции котла отборным паром турбин

Подогрев горючей смеси

Подогрев горячим воздухом, подводимым по трубе или шлангу

Подогрев двухступенчатый

Подогрев деталей при склейке Общие сведения

Подогрев добавочной воды

Подогрев дутья

Подогрев жидкого металла

Подогрев жидкого металла металлических компонентов шихты

Подогрев изделий как способ подготовки под покрытие

Подогрев конденсата

Подогрев критический

Подогрев легированной для отливок

Подогрев легированной конструкционной

Подогрев мазута

Подогрев мазута в цистернах при сливе

Подогрев масла в бакак без слива его

Подогрев металла

Подогрев нефтепродуктов

Подогрев одноступенчатый

Подогрев перед наплавкой

Подогрев питательной воды

Подогрев питательной воды регенеративный, одноступенчаты

Подогрев прессматериалов перед прессованием

Подогрев при сварке

Подогрев при сварке стали

Подогрев при сварке, термическая обработка и контроль сварных роторов

Подогрев пц1ательной воды другими способами

Подогрев регенеративный в турбине

Подогрев регенеративный рабочего

Подогрев сетевой воды

Подогрев смеси или воздуха при впуске

Подогрев стали перед резкой

Подогрев стали перед резкой на ножницах

Подогрев струи

Подогрев топлива и обогрев кабины машиниста при работающем дизеле

Подогрев топлива и окислителя

Подогрев углеродистой

Подогрев штампов

Полежаев, Е.Б. Соболева (Москва). Тепловая гравитационная конвекция околокритической жидкости в замкнутой области с боковым подогревом

Предварительный подогрев воздуха отработавшим паром

Предварительный подогрев воздуха паром низкого давления, полученным в пределах котельного агрегата

Предварительный подогрев деталей

Предварительный подогрев кокилей

Предварительный подогрев котельного воздуха паром

Предварительный подогрев котельного воздуха паром отборов турбин

Предварительный подогрев стыков при сварке в условиях низких температур

Предельная температуоа подогрева

Прил о ж е н и е 6. Установка для подогрева смазочных масел

Применение подогрева ваграночного дутья

Применение регенеративного подогрева в ртутной ступени бинарного цикла

Принципиальная схема установки для подогрева воды для отопления

Проверка наличия необходимого количества охлаждающей жидкости и определение ее подогрева на каждом участке

Промежуточный подогрев в цикле ГТД

Процесс Температура подогрева заряда

Процесс подогрева воды

РАЗДЕЛ Д. ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ (ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ) ОБОРУДОВАНИЕ КОТЛА Приборы питания котла подогретой водой

Равномерное распределение подогрева в подогревателях

Размещение горелок и одноступенчатый подогрев воздуха

Распределение регенеративного подогрева воды на турбоустановках с промежуточным перегревом пара

Распределение регенеративного подогрева воды по ступеням

Распределение регенеративного подогрева воды по ступеням на турбоустановках без промежуточного перегрева пара

Распределение регенеративного подогрева воды по ступеням электростанциями

Распределение регенеративного подогрева питательной воды по ступеням

Распыление с подогревом при пониженном давлении

Расход пара годовой и тепла на турбоустановку с регенеративным подогревом воды

Расход пара на приводную турбину питательного насоса и подогрев воды в нем

Расчет СУПТ с подогревом

Расчет инжекционных горелок, работающих на подогретых газе и воздухе

Расчет системы подогрева сетевой воды тепловой схемы теплофикационной турбоустановки на ЭВМ

Расчет эффективности использования тепловых ВЭР на подогрев питательной воды паровых турбин

Регенеративный подогрев

Регенеративный подогрев воды в турбоустановках насыщенного водяного пара

Регенеративный подогрев воды на электростанциях различных типов

Регенеративный подогрев воды па КЭС с промежуточным перегревом пара

Регенеративный подогрев воды па ТЭЦ

Регенеративный подогрев питательной вод

Регенеративный подогрев питательной воды

Регенеративный подогрев питательной воды (регенеративный I цикл)

Регенеративный подогрев питательной воды на паротурбинной электростанции

Регенеративный подогрев питательной рабочего тела

Регенеративный подогрев, распределение между холодной и горячей

Регенерация тепла в турбоустаповках число ступеней подогрева

Режим и способы подогрева кокиля

Режим предварительного подогрева

Режимы Подогрев стали

Резание никеля и титана с подогревом на низких скоростях

Резание стали с подогревом на низких скоростях

Резка кислородно-флюсовая на ножницах 1 —51—61 —Допуски на длину заготовок 1 81 —Зазоры между ножами оптимальные 1 — 53 — Зоны характерные 1 — 52 — Механизация 1 — 93—95 — Надрезы Глубина относительная 1 52 — Ножи 1 — 54—59 — Подогрев стали 1 — 53, 93 Преимущества и недостатки 1 51 —Схемы

Реку пер аторные горелки с высоким подогревом воздуха

Ремонт подогрева

Рефлекторный подогрев

С саморегулирование косвенное сетевая вода, ступенчатый подогре

СО-100 для подогрева кровлю

СО-100 для подогрева перемешивания и транспортирования мастик

Свариваемость Режимы подогрева сталей перед

Сварка Применение подогрева и термической

Сварка дуговая с подогревом

Сварка непрерывным оплавлением и оплавлением с подогревом

Сварка с полным подогревом деталей и с последующим немедленным отжигом присадочным металлом, подобным по составу свариваемому чугуну

Сварка с полным подогревом присадочным металлом, подобным по составу свариваемому чугуну

Сварка с прерывистым подогревом

Сварка чугуна без подогрева

Сварка чугуна без предварительного подогрева

Сварка чугуна без предварительного подогрева (холодная сварка)

Сварка чугуна с местным подогревом

Сварка чугуна с местным предварительным подогревом

Свечи накаливания и подогрева воздуха

Связь между параметрами ступеней подогрева при оптимальной разбивке их для простой схемы

Сетевые воды, установки для подогрева

Сетевые подогреватели наивыгоднейшее распределение подогрева по ступеням

Система охлаждения и подогрева

Система подогрева (карбюратора

Системы подогрева мазутопроводов и арматуры

Системы подогрева стального лома

Системы подогрева, бензо- и маслопитания

Системы регенеративного подогрева питательной воды

Слив мазута с подогревом индукционным методом

Слив мазута с подогревом паровым методом

Снятие и устан вк у н г фи ьтра Проверка подогрева засасываемого воздуха Снятие, установка и е к и н насоса Снятие и установка бензобака. Снятие и установка топливного бака Обслуживание карбюраторов

Соли для подогрева расплавленные — Охлаждение — Скорость

Соли для подогрева стальных деталей под закалку — Состав

Способы обработки стали в ковше без вакуумирования и подогрева

Способы подогрева мазута в резервуарах

Сталь Подогрев перед резкой кислородно

Стенды для сушки и подогрева ковшей

Ступенчатый подвод и отвод тепла (цикл с промежуточным охлаждением и подогревом)

Ступенчатый подогрев сетевой воды

Ступень регенеративного подогрева

Ступень регенеративного подогрева воды

Сушка окрашенных изделий подогретым воздухом

Схема подогрева раствора

Схема регенеративного -подогрева

Схему регенеративного подогрева питательной

Схемы регенеративного подогрева и общая методика их расчета

Схемы регенеративного подогрева питательной воды

ТЕМПЕРАТУРНАЯ ШКАЛА — ТЕПЛОТА регенеративного подогрева для паросиловых установок

Температура воды питательно подогретой

Температура плавкости золы подогрева воды

Температура подогрева

Температура подогрева воды

Температура подогрева воздуха и горючего газа

Температура подогрева заряда

Температура подогрева мазута

Температура подогрева стыков

Температура подогрева стыков труб при сварке

Температура подогрева шихты для электропече

Температура подогрева, контроль

Температура регенеративного подогрева питательной воды

Температура регенеративного подогрева теоретически наивыгоднейшая

Температура сопутствующего подогрева

Температурный интервал регенеративного подогрева питательной воды

Температуры закалки и отпуска подогрева стали перед резкой

Тепловая экономичность установок с регенеративным подогревом питательной воды

Теплоноситель подогретая вода

Теплообменники (см. также Подогреватели, Охладители, Холодильники) для подогрева рассола

Теплообменное оборудование системы регенеративного подогрева питательной воды

Термосопротивление естественного подогрева

Термосопротивление косвенного подогрева

Термосопротивление прямого подогрева

Техническая характеристика безвоздушного распыления без подогрева

Технические рециркуляционные аэродинамического подогрева — Особенности

Технические циркуляционные аэродинамического подогрева

Типичные схемы регенеративного подогрева

Типы подогревателей для регенеративного подогрева питательной во8-11. Расчет схемы регенеративного подогрева питательной воды

Топливные системы и жидкое топливо (1S9). Подогрев и перекачка моторного топлива

Топливо Экономия при подогреве воздуха

Узколенточные шлифовальные подогрева лакокрасочных материалов

Установка безвоздушного распыления без подогрева

Установка предварительного подогрева воздуха

Установки для подогрева сетевой

Установки для умягчения воды без подогрева

Устройства для питания и подогрева воды

Устройство для подогрева горючей смеси

Устройство для подогрева расплава

Устройство и работа системы питания карбюраторного двигателя. Подача топлива, очистка воздуха, подогрев горючей смеси

Формулы (практические) для определения продолжительности подогрева под закалку различных инструментов

Фосфатирование в растворах без подогрева

Фосфатирование в растворах, не требующих подогрева

Характеристика отборов пара и подогрева конденсата для турбин заводов СССР

Холодная сварка чугуна без подогрева изделий

Число ступеней регенеративного подогрева

Шероховатость Подогрев под закалку-Материалы

ЭЛЕМЕНТЫ ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ Схемы регенеративного подогрева

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ Регенеративный подогрев питательной воды

Экономайзеры. Подогрев питательной воды

Экономическая температура подогрева питательной воды

Электрические печи ДЧМ для подогрева чугуна - Технологические характеристик

Электрический подогрев расплава в изложнице-печи и условия охлаждения слитков

Электроды дня подогрева металла в ковше - Установка

Энергетическая эффективность регенеративного подогрева воды

Энергетические показатели турбоустаповок с регенеративным подогревом воды



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте