Подогрев газа

Основной областью применения пористых электронагревателей является подогрев газов и жидкостей. Существенное преимущество их перед обычными омическими при высокотемпературном нагреве газа заключается в том, что при одинаковой предельной температуре тугоплавкого материала температура газа в пористом нагревателе достигает наибольшей величины вследствие высокой интенсивности объемного теплообмена. [c.10]

Естественно, что после того, как в конце трубы достигнут кризис, скорость потока в начале трубы не может быть увеличена никакими способами. Если по достижении кризиса продолжать подогрев газа, то величина критической скорости в конце трубы растет, а скорость в начале трубы падает. Иначе говоря, заданному количеству тепла соответствует совершенно определенное предельное значение числа М в начале трубы. [c.195]

Это и есть предельное значение температуры торможения на выходе из сопла. Если увеличить подогрев газа сверх этого значения, то снизится скорость потока на входе в камеру. [c.251]

Так, например, из уравнения для определения а следует, что подогрев газа приводит к снижению полного давления как в дозвуковом, так п в сверхзвуковом потоках. Действительно, поскольку при подогреве величина приведенной скорости всегда приближается к единице (растет при X < 1 и уменьшается при Я > 1), то, согласно рис. 5.22, значение функции f(X) в процессе подогрева всегда увеличивается /(Хз) > /(Xi) и о < 1. Так как в области дозвуковых скоростей пределы изменения величины /(X) невелики (25 %), то коэффициент сохранения полного давления а при X < 1 не может быть ниже некоторой предельной величины [c.252]

Повышения температуры отходящих газов можно добиться многими способами. Самый простым, не влияющим на работу самого парогенератора и систем очистки газов, можно считать дополнительный подогрев газов в дымовой трубе, например мазутными форсунками. Увеличение массы выброса будет минимальным, во-первых, потому, что малосернистый мазут — достаточно чистое топливо, а во-вторых, расход его будет невелик — несколько процентов от расчетного расхода (около 2 % на 30 °С повышение Гр) во время особо неблагоприятных метеоусловий. [c.264]

Из этой формулы следует, что не только уменьшение 21 О но и сильный подогрев газа до сечения 2 ( fl i2T 0) способствует преобразованию (184) к своему пределу (13). Отмеченное обстоя- [c.234]

Существенное влияние на термическую эффективность рассматриваемой установки оказывает промежуточный подогрев газа. Причем увеличение к. п. д. имеет место даже при умеренных значениях температуры на первой ступени подвода тепла. Так, при температуре газа на первой ступени подвода тепла = 750—800° С, а на второй U = 1200 С к. п. д. установки достигает около 52%, т. е. возрастает по сравнению с вариантом схемы без промежуточного подогрева газа на 1,5—2,0% при этом степень повышения давления равна 26. По мере роста к. п. д. неуклонно растет и при = 1200° С и соответствующем росте степени повышения давления (ст 40) достигает 55—56%. Если же при этом повысить начальную температуру газа на 100—200° С, то к. п. д. превысит 60%. [c.209]

Если в закрытом недеформируемом сосуде подогреть газ,то что произойдет с его плотностью и давлением [c.10]

При заметном изменении плотности среды на вертикальных участках (парообразование воды, интенсивный подогрев газа) следует учитывать подъемную силу участка. [c.230]

Наличие в сложных схемах нескольких турбин, в которых последовательно расширяется рабочий агент, дает возможность при переходе из одной турбины в последующую дополнительно сообщать газам извне некоторое количество тепла, повышая их температуру и энтальпию. В сложных схемах ГТУ для этого обычно устанавливают дополнительные камеры сгорания, через которые течет поток рабочего агента и в которых сжигается дополнительное количество топлива. Промежуточный подогрев газов в процессе их расширения повышает к. п. д. установки и вместе с тем служит средством для увеличения ее мощности (рис. 53). [c.157]

Предварительный подогрев (газа или воздуха) уменьшает зону воспламенения, но не влияет на смешение. Видимое пламя сокращается, изменяется светимость, но реакционное пространство и расположение поверхностей равных значений а остается неизменным. [c.169]

Естественной карбюрации пламени способствует предварительный подогрев газа и препятствует предварительное смешение газа с воздухом. Процесс перемешивания газа и воздуха должен совершаться вне горелки, в рабочем пространстве печи, но быстро, с тем чтобы обеспечить сжигание в малом объеме. [c.212]

Подогрев газа возможен до температуры, исключающей его термиче- ский распад (практически до 500—600° К). Воздух целесообразно [c.177]

Особенностью осевых компрессоров ПГТУ является то, что полная степень повышения давления в в них на порядок выше, чем у авиационных осевых компрессоров. Несмотря на это, подогрев газа в компрессоре все же не превышает 180—280 К (рис. 27). [c.41]

Между турбиной высокого и низкого давления размещена вторая камера сгорания, с помощью которой осуществляется промежуточный подогрев газов. [c.338]

Во избежание замерзания редуктора при больших расходах газа применяется подогрев газа в электрических подогревателях, устанавливаемых непосредственно за баллоном. Понижающий редуктор (обычно однокамерный кислородный редуктор) служит одновременно и расходомером, для чего на выходе редуктора устанавливается дроссельная шайба с калиброванным отверстием. Расход газа регулируется по показаниям манометра низкого давления. [c.74]

Подогрев газов рециркуляции котлов отборным паром турбины. Рециркуляция части дымовых газов в топочные камеры паровых [c.32]

Температура рабочего газа на выхлопе турбины определяется по известной энтальпии и теплоемкости рабочего газа или по номограмме рис. 6-20 и 6-21, на которых приведены значения энтальпии 1 кг рабочего газа в зависимости от его температуры, вида топлива и коэффициента избытка воздуха. Номограмма используется также для расчета расхода теплоты в камерах сгорания на подогрев газа перед турбиной. Подобные цифровые примеры расчета тепловой схемы ГТУ приведены в [50, 51]. [c.118]

На увеличение скорости распространения пламени благоприятно влияет предварительный подогрев газа и воздуха. [c.166]

В технологической схеме КУ предусмотрена утилизация теплоты уходящих газов ГТУ. Вместе с тем из-за изменения характеристик этих газов и их влияния на параметры генерируемого пара может оказаться целесообразным применение дожигания топлива в среде уходящих газов на входе в КУ. Избыток воздуха в уходящих газах ГТУ а > 2,5. Для дожигания топлива используются простейшие горелочные устройства, устанавливаемые в диффузоре перед котлом (см. рис. 8.21). Расстояние от горелок до первого пакета поверхностей нагрева (пароперегревателя) должно быть не менее 5 м для стабилизации температурных и скоростных характеристик потока газов. В этом случае отказываются от оребрения труб пароперегревателя БД. Часто оказывается достаточно подогреть газы перед КУ путем дожигания топлива до температуры 590 °С, чтобы обеспечить требуемые параметры генерируемого пара. [c.306]

Газовое сварочное ацетиленокислородное "нормальное" пламя имеет форму, схематически показанную на рис. 3.1. Во внутренней части ядра пламени I происходит подогрев газо- Р с. 3.1. Распределение [c.81]

При слабом влиянии сил плавучести, когда подогрев газа мал, профиль скорости г /г o, где г o — скорость на оси трубы, по длине обогреваемого участка изменяется незначительно, а профиль температуры 0 = —Т) Ту — То), где и То — температуры на стен- [c.703]

S — преобразователь газа 6 — подогретый газ 7 — подогрев газа 8 — Природный таз 9 — подогретый сжатый воздух 1G — губчатое железо [c.404]

На рис. 33 приведен график функции / (М) для воздуха к == = 1,4). Как видно из графика, подогрев газа при Мх < 1 вызывает возрастание числа Мг, а при Мх > 1, наоборот, убывание числа Мг- Следовательно, приток тепла к дозвуковому потоку ускоряет его, отвод тепла — замедляет. В случае сверхзвукового потока приток тепла замедляет его, отвод ускоряет. Так, например, при Гхо= 540 К и Мх= = 0,5 увеличение температуры на 20% приводит к возрастанию числа М до значения М2=0,6. При той же начальной температуре и числе Мх= 1,4 подогрев на 7% приведет к уменьшению числа М до Мо = 1 при этом давление увеличится более чем на 50%. [c.120]

Как правило, реактор размешается за экономайзером перед воздухоподогревателем. Но при высокой запыленности потока и значительном количестве веществ, отравляющих катализатор, в дымовых газах возможно его размещение за золоуловителем. В этом случае потребуется дополнительный подогрев газов перед входом в реактор. [c.593]

Длина факела в ламинарной области Р,е<Ке, р увеличивается пропорционально тепловой нагрузке (скорости выхода газа из горелки), в турбулентной же области Ке>Кекр длина факела мало зависит от нагрузки. Подогрев газа приводит к увеличению скорости его выхода (увеличению количества движения), что ускоряет процесс перемешивания и укорачивает факел. Увеличение скорости воздушного (облегающего) потока и повышение его температуры также приводят к сокращению длины факела. [c.92]

По сравнению с аргоном плазменная резка в азоте сопровождается интенсивным выделением бурого дыма и вредных газов — окислов азота, поэтому требуются интенсивная вентиляция или индивидуальные средства защиты газорезчика. С целью повышения эффективности использования азота для плазменной резки его предварительно подогревают [87]. Подогрев газа до температуры 200—300 С осуществляется в медной трубке, по которой его подают в камеру плазмотрона. С помощью термопары в зоне застоя газа определяют его температуру в зависимости от степени его нагрева (до возбуждения режущей дуги и после ее возбуждения). [c.48]

На основании проведенных экспериментов следует считать, что на интенсивность процесса плазменной резки, а следовательно, и на форму кромок в значительной степени оказывают влияние конструктивные размеры канала сопла, а также расстояние между соплом и электродом. Анализируя полученные данные, можно заметить сходство процессов, происходящих в рассмотренных в п. 2.3 вариантах плазменной резки. Во-первых, в том и другом случае (при увеличении длины канала сопла и удалении сопла от электрода) обеспечивается лучшая фокусировка столба дуги. Во-вторых, высокая кинетическая энергия в дуге в том и другом случае достигается не за счет прохождения большого объема газа, а вследствие увеличения скорости истечения плазмы при повышении давления газа в полости сопла. В случае использования сопла с удлиненным каналом происходит задержка газа в канале сопла и в межэлектродном пространстве. Дуга оказывает более интенсивное воздействие на его ионизацию, т. е. полнее используются теплофизические свойства газа. В случае увеличения расстояния между электродом и соплом увеличенный отрезок столба дуги, находящийся в полости сопла, создает более интенсивный тепловой обмен с находящимся в прикатодном пространстве газом. Происходит предварительный подогрев газа. Положительное влияние предварительного подогрева газа было отмечено исследователями в работах [10, 88]. Попадая в канал сопла, газ уже имеет начальную температуру, поэтому он легче и полнее ионизируется, обеспечивая высокие тепловые [c.62]

В выражение (8.1) за определяющий размер в (8.1) принят радиус R расположения оси вращения вихревой трубы от оси ротора. Поток в камере энергоразделения при этом считался несжимаемым и изотермическим. Характеристики вихревого энергоразделителя d = 15 мм, f=Q,, Т = 0,5, ц = 0,6, 71 = 4. В стационарных условиях при Re rf= (f j p = 6 10 абсолютные эф< кты охлаждения и нагрева составляли М= ЗОК, Д7].= 37 К. Штриховая линия на рис. 8.11 показывает дополнительный подогрев газа при воздействии вторичного инерциального поля на радиусе вращения ротора где размещен дроссель вихревой трубы [c.380]

Часто в варианте подачи охладителя по нормали к внутренней поверхности используют условие ее адиабатичности при Z = О = о. dtjdZ = О, в результате чего пренебрегают условием подогрева охладителя до входа в проницаемую стенку. Однако подогрев газа до входа в пористую стенку в некоторых случаях может составить значительную долю от полного его нагрева. [c.49]

Сравним полутепловое сопло с геометрическим при одинаковом конечном значении полного теплосодернсавия h)j имея в виду, что в полутепловом сопле подогрев газа совершается в цилиндрической трубе 1—2, а в геометрическом сопле то же количество тепла подводится к газу до его входа в сопло. Значения скорости истечения из обоих сопел одинаковы, так как в критических сечениях величина температуры торможения одна и [c.213]

Подогрев газа в обоих цилиндрах идет до одинаковой температуры Д. но во втором случае теплоты необходимо затрат1ггь больше на величину работы I, совершенной для перемещения пор [ПИЯ. Тогда [c.134]

Термодинамические и конструктивные принципы, заложенные в установку ГТ-100-750, позволяют совершенствовать ее двумя путями увеличением числа промежуточных охлаждений и подогревов и повышением начальной температуры газа между обеими турбинами без изменения тепловой схемы. В результате увеличения числа промежуточных охлаждений и подогревов можно при умеренных температурах газа (1050—1100 К) обеспечить КПД установки, равный 38 — 40%. Такой же КПД можно получить в ГТУ более простой схемы, но с более высоким значением Т. Так, в установке АОТЗ-100А (Япония) мощностью 122 МВт, по схеме и компоновке близкой к установке ГТ-100-750, на валу низкого давления кроме ТНД расположена турбина среднего давления (ТСД), и подогрев газа осуществляется между ТСД и ТНД. На валу высокого давления находятся КВД и ТВД. Промежуточное охлаждение воздуха между КНД и КВД происходит путем впрыскивания воды в воздух в воздухоохладителе испарительного типа. [c.197]

Для увеличения коэфициента наполнения двигателя всасывающий коллектор газового двигателя разъединён от выпускного, чем устраняется вредный подогрев газо-юздушной смеси. [c.103]

Чугунные цилиндры вертикальных компрессоров выполняются с клапанами в стенках (фиг. 17), в крышке (фиг. 33) и с выноснымн клапанными коробками. Недостатком последнего выполнения являются большое мёртвое пространство и значительный подогрев газа во время всасывания, при протекании его через горячий канал мимо нагнетательных клапанов. В вертикальных цилиндрах смазочные отверстия сверлятся в средней части цилиндра в двух, трёх или четырёх точках по окружности. [c.526]

Рассмотрим подогрев газа в коаксиальном подогревателе (схема на рис. 11-1,3). Дуга горит в зазоре между электродами и под действием внешнего магнитного поля перемещается с большой скоростью (200 м/с) по поверхности электродов. Центральный электрод может служить как катодом, так и анодом. Вращаясь с большой скоростью, электрическая дуга постоянно взаимодействует с новыми порциями газа, текущего в осевом направлении в зазоре между электродами, и нагревает его. Элек-тродуговые подогреватели, работающие по коаксиальной схеме, находят широкое применение для получения нагретого газа повышенного давления. [c.314]

Если фактическое давление доменного газа составит 2,5 вместо проектных 0,35 МПа, то мощность ГУБТ уменьшится примерно до 0,55 номинальной (В).-Эксплуатационные расходы при этом несколько снизятся из-за уменьшения расхода топлива на подогрев газа и составят около 8% вместо 55 — 45=10%. В итоге экономия, даваемая [ УБТ, уменьшится со 100 — 55 = 45% (рис. 9.1 до 55 — (45 +8) =2%. [c.188]

Газотурбинная установка с регенерацией теплоты (рис 4.1, б и 4.2, б) имеет поверхностный теплообменник (регенератор), в котором осуществляется утилизация теплоты уходящих газов путем подогрева воздуха перед его подачей в КС. Газотурбинные установки по сложному циклу имеют промежуточное охлаждение воздуха при сжатии в компрессоре, которое осуществляется в одном или нескольких воздухоохладителях (ВО), и ступенчатый подогрев газа в камерах сгорания высокого давления (КСВД) и низкого давления (КСНД) (рис. 4.1, в и 4.2, в). [c.367]

Естестпепный подогрев газа в распределительных сетях (в летнее время) [c.102]

На рис. 20 принеден график функции /(М) для воздуха (А = 1,4). Как видно из графика, подогрев газа при < 1 вызывает возрастание числа Мз, а при [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...