Подогрев критический

Поток, имеющий любую начальную скорость, можно за счет соответствующего подогрева довести до критической скорости (Mr = 1). При большом начальном значении числа М понадобится незначительный подогрев. Чем ниже скорость, тем более сильный критический подогрев необходим. Но никаким подогревом нельзя перевести поток в цилиндрической трубе в сверхзвуковую область. Это явление носит название теплового кризиса ). [c.195]

Естественно, что после того, как в конце трубы достигнут кризис, скорость потока в начале трубы не может быть увеличена никакими способами. Если по достижении кризиса продолжать подогрев газа, то величина критической скорости в конце трубы растет, а скорость в начале трубы падает. Иначе говоря, заданному количеству тепла соответствует совершенно определенное предельное значение числа М в начале трубы. [c.195]

Режим истечения газа действительно будет дозвуковым, сколь бы велик ИИ был подогрев в камере заданное полное давление газа, снижающееся в процессе подвода тепла, недостаточно для создания звуковой скорости истечения в атмосферу. Если бы полное давление было большим, например р = 2,4-10 Н/м , то из последней формулы следовало бы г(Хз) = 0,390 это значение меньше критического, так как 7-(1) = 0,429. Следовательно, при таком давлении режим истечения был бы критическим и Ха = 1,0. [c.251]

Если горизонтальный слой жидкости сильно подогреть снизу, то между нижней и верхней поверхностями возникает разность температур АТ=Т —7 2>0. При малой разности температур АТ<АТк ниже некоторого критического значения АГ подводимое снизу тепло распространяется вверх путем теплопроводности и жидкость остается неподвижной. Однако при разности температур выше критической А7 >Д7 в жидкости начинается конвекция холодная жидкость опускается вниз, а нагретая поднимается вверх. [c.33]

Независимость от может иметь место только при изотермическом режиме течения, для которого характерен, как отмечалось выше, приток тепла к газу. Следовательно, подвод тепла при изотермическом течении газа с потерями смещает критическую скорость в расходящуюся часть сопла (рис. 7, кривая 2). Принимая линейный закон изменения температуры по числу (при = 1), можно показать, что увеличенный подогрев гага [c.230]

Регенератор-испаритель в схемах АЭС с диссоциирующим теплоносителем представляет собой рекуперативный теплообменный аппарат, в котором в общем случае имеются три участка, различающиеся фазовым состоянием теплоносителя по холодной стороне экономайзер-ный (подогрев жидкости до температуры насыщения), испарительный и перегревательный. При давлении теплоносителя по холодной стороне выше критического испарительный участок отсутствует. [c.120]

Если в плоский сосуд налить слой вязкой жидкости, например китового жира, сосуд подогреть снизу, то после того, как температурный градиент превысит некоторые критические значения, весь слой жидкости распадается на приблизительно одинаковые по размеру вертикальные шестигранные призмы (рис. 1.3). Эти призмы -ячейки Бенара имеют определенное соотношение ширины и высоты. В центральной части призмы жидкость поднимается, а вблизи вертикальных граней - опускается. В поверхностном слое жидкость растекается от центра к краям, а вблизи дна — от границ призмы к центру. Иногда наблюдается противоположное движение жидкости. [c.23]

Высокохромистые стали закаливаются при охлаждении их на воздухе с температуры выше критической, вследствие чего у кромки реза образуется напряженная мартенситная структура закалки. В зоне образования этой структуры могут возникнуть трещины, вызванные перенапряжением металла у кромки. Поэтому при кис-лородно-флюсовой резке сталей этой группы требуется предварительный подогрев разрезаемого металла до температуры 300—370 и последующий за кислородно-флюсовой резкой отжиг или отпуск с медленным охлаждением в горячем песке или печи. [c.55]

Остановимся прежде всего на выводах принципиального значения. Так, Г, Н. Абрамович в 1944 г. впервые показал, что подогрев движущегося по каналу газа обусловливает возникновение потерь полного давления. При этом поток, имеющий любую начальную скорость, можно за счет соответствующего подогрева довести До критической скорости, но никаким подогревом поток в трубе постоянного сечения нельзя перевести в сверхзвуковую область. Это явление получило название теплового кризиса. Л. А. Вулисом (1947) было установлено общее соотношение для изменения параметров потока в канале при наличии геометрического, теплового, расходного, механического воздействий и при воздействии трением. Согласно этому соотношению, получившему название условия обращения воздействий, характер влияния отдельных воздействий на газовое течение противоположен при до- и сверхзвуковых скоростях, [c.805]

Поток, имеющий любую начальную скорость, можно за счёт соответствующего подогрева довести до критической скорости (Мг=1). При большом начальном значении числа М понадобится незначительный подогрев. Чем ниже скорость, тем более сильный критический подогрев необходим. Но никаким подо- [c.144]

Образование трещин вследствие высоких внутренних напряжений, возникающих при чрезмерно высоких скоростях нагрева или при охлаждении со скоростью, превышающей критическую скорость закалки. Рекомендуется перед закалкой применять отжиг, а для изделий большой массы или изготовленных из сталей с малой теплопроводностью— подогрев (один или два). При охлаждении следует строго придерживаться критической скорости закалки. [c.271]

Подогрев может иметь целью а) быстрее довести обрабатываемую поверх-ность до температуры воспламенения и поддерживать образующиеся шлаки в состоянии жидкотекучести б) обеспечить условия для полного превращения в области критических температур. При этом нагрев не должен превышать ниж ней критической точки в) обеспечить замедленное и равномерное охлаждение из- [c.325]

Хромистые стали, мартенситного класса, нагретые до температуры выше критической, при охлаждении на воздухе закаливаются, вследствие чего на кромке реза образуется напряженная структура закалки. Поэтому при резке сталей этой группы необходим предварительный подогрев разрезаемого изделия до температуры 300—370° и последующий за резкой отжиг или отпуск с медленным охлаждением, например в печи. [c.328]

Благодаря возможности в широких пределах изменять коэффициент формы металлической ванны и медленному остыванию металла околошовной зоны при электрошлаковой сварке создаются благоприятные условия для обеспечения высокого качества сварного соединения среднеуглеродистой стали. Однако при сварке металла, содержащего более 0,3% С, рекомендуется проводить предварительный и сопутствующий подогрев конструкции (особенно при кольцевых швах) до температуры 180—200° С. Высокая стойкость металла шва против образования кристаллизационных трещин обеспечивается при подаче электродной проволоки со скоростью, не превышающей критических значений (см. рпс. 9-11). [c.493]

Во влажном воздухе (например, в облаках), в котором парциальное давление водяного пара в воздухе равно давлению насыщенного пара р ш ъ котором имеются капельки конденсированной воды, критический вертикальный градиент для устойчивости намного меньше. Это проще всего объяснить тем, что эффективное Ср для такой смеси значительно возрастает. Причина этого состоит в том, что при росте температуры увеличивается Ру и поэтому требуется, чтобы подводимое тепло расходовалось не только на подогрев воздуха, но и на испарение достаточного количества воды для необходимого увеличения парциального давления водяного пара. Руководства по метеорологии указывают, что в условиях на уровне моря при 20 °С это почти удваивает Ср и поэтому вдвое уменьшает критическое для устойчивости значение вертикального градиента (это уменьшение несколько меньше при низких температурах, хотя и слегка возрастает с падением давления). [c.375]

Отсюда у двигателя с меньшей тягой подогрев жидкости будет большим. Так, уменьшение диаметра критического сечения в десять раз увеличивает подогрев на 40—50%. Это обстоятельство накладывает некоторые ограничения на минимальный диаметр критического сечения (т. е. тягу двигателя), ниже которого подогрев охлаждающей жидкости может оказаться чрезмерным. Как правило, двигатели с малой тягой имеют и меньшее давление в КС. Тогда подогрев жидкости может быть еще большим. [c.70]

II. Заданный подогрев сравнивается с критическим. Если [c.263]

Сравним полутепловое сопло с геометрическим при одинаковом конечном значении полного теплосодернсавия h)j имея в виду, что в полутепловом сопле подогрев газа совершается в цилиндрической трубе 1—2, а в геометрическом сопле то же количество тепла подводится к газу до его входа в сопло. Значения скорости истечения из обоих сопел одинаковы, так как в критических сечениях величина температуры торможения одна и [c.213]

Если горизонтальный слой жидкости сильно подогреть снизу, то между нижней и верхней поверхностями возникает разность температур A7 =7 i —7 2>0. При малой разности температур ДГ<АГ р ниже некоторого критическою значения АГ р, подводимое снизу количество теплоты распространяется вверх путем теплопроводности и жидкость остается неподвижной. Однако при разности температур выше критической АТ>А7 р в жидкости начинается конвекция холодная жидкость опускается вниз, а нагретая поднимается вверх. Распределение этих двух противоположно направленных потоков оказывается самоорганизованным (рис. 48), в результате чего возникает система правильных шестиугольных ячеек (рис. 49). По краям каждой такой ячейки жидкость опускается вниз, а в центре поднимается вверх. Зависимость полного теплового потока I в единицу времени от нижней поверхности к верхней от разности температур АТ изображена на рис. 50. При АТ>АТ р состояние неподвижной теплопроводящей жидкости становится неустойчивым (пунктирная линия на рис. 50) и вместо него наступает устойчивый режим в виде конвекционных ячеек Бенара. Обусловливается это тем, что при большой разности температур покоящаяся жидкость уже не обеспечивает перенос возросшего количества теплоты, и поэтому устанавливается новый конвекционный режим. [c.284]

Доля парообразующей поверхности нагрева в общей поверхности нагрева котла уменьшается с увеличением давления пара, а при критическом и закри-тическом давлении пара парообразующие поверхности нагрева отсутствуют. В таких котлах примерно 35 % теплоты затрачивается на подогрев воды до температуры фазового перехода и 65 % на перегрев пара. [c.159]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

При поверхностном кипении, когда основная масса жидкости недогрета до температуры насыщения, в пристенный двухфазный слой непрерывно подсасывается переохлажденная жидкость ( жпоток расходуется не только на парообразование, но и на подогрев жидкости до температуры насыщения. Поэтому при поверхностном кипении при том же значении скорости парообразования, что и при кипении насыщенной жидкости, плотность критического теплового потока должна быть выще. Эти соображения в работах [86, 93] положены в основу излагаемого ниже анализа, проведенного с целью установления зависимости для расчета крь [c.278]

Как видно из графика, средняя его часть с повышением давления пара уменьшается. Соответственно увеличиваются нижняя и верхняя части графика, т. е. доли тепла, расходуемого на подогрев воды и на перегрев пара. При критическом давлении (225 ата) и более высоких давлених тепло испарения воды равно нулю, а все тепло топлива расходуется только на подогрев воды и на перегрев пара. [c.33]

Когда жидкость подогревается при критическом давлении, то она полностью испаряется минуя область насыщения. Дальнейший изобарный подогрев превраидает пар в перегретый с температурой выше критической. [c.67]

Если подогрев вести при сверхкритическом давлении, то в течение всего процесса нельзя заметить ни одного момента, когда происходило бы кипение и испарение жидкости, как это имеет место при докритическом давлении. Физические параметры вещества (удельный объем, энтальпия, энтропия и др.) меняются непрерывно. Поэтому здесь трудно было бы протввопоставить понятия жидкость и пар. Однако если взять такие величины, как теплоемкости Ср и с , коэффициенты объемного расширения и другие первые производные от физических параметров по температуре и давлению, то можно видеть, что они, изменяясь, проходят через максимумы. Это означает, что в области максимумов имеет место резкое изменение свойств вещества, определенная перестройка его структуры, переход вещества из одной фазы — сверхкритической жидкости — в другую фазу — сверхкритический перегретый пар. Вопрос о границе между этими фазами в виде линии, узкой области или определенным образом расположенной полосы в настоящее время нельзя считать окончательно решенным. Часто за границу раздела принимают критическую изотерму. [c.67]

II подогрева жидкости. Площадь 1—ж— ж —2—1 изображает теплоту подогре-ц 5 ва жидкости. Линия ж с ивображает изобарный и изотермический процесс парообразования. При увеличении давления длина линии он/с уменьшается и Фиг. 9.4. в критической точке к (см. фиг. 9. 1) [c.220]

Рис. 132. Минимальное критическое число Грасхофа в зависимости от продольного градиента (подогрев сверху).

Стали, закаливающиеся нри жестких ре1кимах сварки, т. е. стали низкой критической скоростью закалки (углеродистые с содержанием С 0,35% и более, низколегированные с содержанием С более 0,2% и др.) закаливаются и в зоне термического воздействия резки. В некоторых случаях, в связи с необходимостью предотвращения трещин вблизи поверхности реза или исключения высокой твердости и низкой пластичности в этой зоне, приходится при резке принимать соответствующие технологические меры предварительный подогрев металла (иногда тем же резаком) или снижение скорости охлаждения посредством дополнительного источника нагрева, перемещаемого позади основного резака, выполняющего резку (например, дополнительного резака, сжигающего тонкий слой металла с уже отрезанной кромки). [c.170]

Для каждой скорости полета можно подобрать диффузор, дающий наибольшее восстановление давления ад оптимальный подогрев 6опт, при котором удельная тяга СПВРД достигает наибольшей величины, и, наконец, положение иглы диффузора и критическое сечение выходного сопла, при которых скачки фокусируются на входной кромке, а давление в камере перед истечением Роз бывает максимальным. [c.340]

Как видим, 0кр и дкр зависят только от Ль а отношения остальных параметров — только от и к = Ср/С . На рис. 14.5 представлена зависимость 0кр = /( 1)- Под кривой расположена область подогревов 0<0кр, соответствующих 2<1, а над кривой — заштрихованная область неосуществимых при данных Хх подогревов. При этих лодогревах 0>0кр на срезе трубы сохраняется кризис 2=1, а расход газа 0,1 и автоматически снижаются до О/ и Х , для которых данный подогрев будет критическим. Как видим, при уменьшении величина вкр резко увеличивается. Запирание камеры сгорания ТРД не допускается, так как происходящее при этом уменьшение расхода воздуха может нарушить его нормальную работу. Для [c.263]

Аналогичным образом реализуется подача охладителя при заградительном охлаждении сопел ракетных двигателей. В этом случае в качестве охладителя используется жидкость — горючее, которое через систему отверстий в области критического сечения сопла подается на наружную поверхность стенки, образуя защитную пленку жидкости. Использование в качестве охладителя жидкости повышает эффективность тепловой защиты, так как в этом случае подводимое тепло к охладителю расходуется не только на его подогрев, но и на его испарение. Заградительное охлаждение,, реализуемое посредством выдува жидкости на защищаемую поверхность, иногда называют пленочным охлаждением. [c.431]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...