Т цилиндрической стенки

При достаточно большой длине трубы стесняющее влияние днищ на деформации цилиндрической стенки будет распространяться лишь в относительно узких зонах, примыкающих к концам трубы при этом в пределах остальной, большей части трубы можно считать, что образующие остаются прямыми, т. е. что все кольцевые участки [c.105]

Цилиндрическая стенка имеет толщину д = Г2 — ri и неограниченный размер по направлению координаты z стенка и цилиндрические изотермические поверхности имеют общую ось, т. е. dQ/d(f = dQ/dz = 0, на поверхностях стенки значения температуры 01 и 02 (рис. 15.1,6). В этом случае температура является функцией одной координаты г, уравнение теплопроводности (14.4) и граничные условия для цилиндрической стенки имеют вид [c.217]

Следовательно, тепловой поток в цилиндрической стенке пропорционален температурному напору (01 — Эа), средней логарифмической площади поверхности [Т т = 2я(г2—Г )/ [c.220]

Пусть цилиндрическая стенка (рис. 4.8) с равномерно распределенным по ее толщине источником теплоты охлаждается с наружной стороны жидкостью с температурой Т коэффициент теплоотдачи а и интенсивность источника <7у заданы. Требуется найти распределение температуры b = T — Tf по толщине стенки. [c.53]

При расчете максимального значения температуры необходимо учесть, что когда теплота отдается окружающей среде как с внутреннем, так и с наружной стороны, должен существовать максимум температуры внутри стенки. Изотермическая поверхность, соответствующая максимальной температуре, разделяет многослойную цилиндрическую стенку на две области и максимальное значение температуры соответствует условию d//dr = 0, т. е. = 0. [c.319]

В случае (1 г) изотермические поверхности будут цилиндрическими, а температурное поле одномерным, т. е. t=f r), где г—-текущая координата цилиндрической системы, Г1 г Г2. Тогда уравнение теплопроводности (12.18), которое для плоской стенки имело вид (13.1), для цилиндрической стенки (т. е. при переходе к цилиндрической системе координат) примет следующую форму [c.292]

Решением системы (2.19) являются значение Q и неизвестные Ту, Т2,...,Т и Г +1. Распределение температуры в многослойной цилиндрической стенке представлено на рис. 2.1. Тепловой поток, отнесенный к единице длины трубы. [c.83]

Рассмотрим теплопроводность однослойной цилиндрической стенки (рис. 35, а). Решение такой задачи позволяет провести расчет передачи тепла в трубах, которые широко используются как поверхности нагрева в теплообменниках. Предполагаем, что тепловой поток направлен в радиальном направлении и что температура не меняется по оси трубы и по ее поверхности, т. е. задача одномерна. Допустим, что нам известны X, радиусы rj, г , [c.87]

Расчетная схема теплопередачи через многослойную цилиндрическую стенку [14, 42, 45, 49, 52] пригодна при малых радиальных размерах корпуса полимерных подшипников. Однако в реальных машинах радиальные размеры корпуса обычно значительно превышают его ширину (зубчатые колеса, стенки корпусных деталей и т. п.). Поэтому найденное по этой методике расчетное значение нагрузочной способности подшипника может оказаться значительно больше действительного. Предлагаемые в части I справочника универсальные расчетные схемы способствуют осуществлению более точных расчетов. [c.5]

Передача тепла теплопроводностью через цилиндрическую однородную стенку. На рис. 66 изображена однородная цилиндрическая стенка в форме толстой трубы, с внутренним диаметром di и наружным 2. Допустим, что через эту стенку передается тепло теплопроводностью от внутренней поверхности стенки с большей температурой к наружной поверхности с меньшей температурой. При этом рассматривается случай неизменности температуры по высоте цилиндра и его окружности. С помощью высшей математики доказывается, что для выражения количества тепла, передаваемого теплопроводностью через рассматриваемую однородную цилиндрическую стенку на ее длине в I м, за время т служит уравнение [c.208]

Из формулы (210 ") следует, что при стационарном режиме, т. е. при постоянном значении q и при заданном значении температуры t в однородной цилиндрической стенке, температура t а следовательно, и температура любого промежуточного цилиндрического слоя изменяется по логарифмической кривой. Такое изменение температуры по толщине цилиндрической стенки и показано на рис. 66. [c.210]

В том случае, когда теплоотдача конвекцией происходит между жидкостью и цилиндрической, а не плоской стенкой, то количество передаваемого тепла подсчитывается по той же формуле (212). Положим, что теплообмен имеет место между стенкой трубы и протекающей внутри ее жидкостью (рис. 68). Если температура жидкости ti больше, чем температура внутренней поверхности цилиндрической стенки то от жидкости к стенке будет происходить передача тепла конвекцией. Внутренняя поверхность трубы в общем случае равна F — где di — есть внутренний диаметр трубы, а I — ее длина. Примем длину трубы /=1 м, а время т=1 час. Тогда по формуле (212) количество передаваемого конвекцией тепла, которое называется тепловым потоком, будет равно [c.213]

Рассмотрим вначале случай теплопередачи через однородную цилиндрическую стенку (рис. 71), причем предположим, что жидкость, омывающая стенку с внутренней стороны, более нагрета, чем жидкость, омывающая стенку с наружной стороны, т. е. что t > и. Общий процесс теплопередача в данном случае складывается из трех составляющих процессов конвективной теплоотдачи от греющей жидкости к цилиндрической стенке, передачи тепла теплопроводностью в пределах цилиндрической стенки и конвективной теплоотдачи от цилиндрической стенки к омывающей ее нагреваемой жидкости. Каждый из этих трех отде.льных процессов нами был уже рассмотрен ранее. При стационарном режиме тепловой поток в этих трех процессах будет один и тот же. I а основании формул (214), (210) и (215) для этого потока мы можем написать [c.220]

Температура на границе т и /те -f 1 слоев многослойной цилиндрической стенки определяется фор. мулой [c.37]

Расчетное, значение температуры печки Т , которое фигурирует в уравнениях (2-29), вычислялось по величинам da, da, Т а, q И ИЗ уравнения теплопроводности для цилиндрической стенки [Л. 71 ]. , [c.79]

Прием, основанный на математическом упрощении, что распределение скоростей Б пограничном слое изменяется незначительно в направлении X (х — длина дуги цилиндрической стенки), т. е., что согласно упомянутой теории возмущений распределение скоростей в рассматриваемой области течения можно считать с достаточной степенью точности функцией только расстояния от стенки у, следует назвать теорией волновых и вихревых возмущений. Если это предположение не выполняется, то картина течения будет весьма сложной и теоретическое рассмотрение ее будет затруднено. [c.258]

Величина Ki называется коэффициентом теплопередачи цилиндрической с т е н к и. Величина i i=l/Ki— общим термическим сопротивлением цилиндрической стенки. Зависимость Ri от d% имеет минимум при [c.144]

При Г] = О уравнение (3.48) описывает температурное поле в сплошном цилиндре, внутри которого действуют внутренние источники теплоты постоянной мощности и с поверхности которого происходит теплоотдача в среду с температурой Т 2 пределение температуры в цилиндрической стенке, одна из поверхностей которой теплоизолирована, а другая поддерживается при постоянной температуре Т , также задается уравнениями (3.48) и (3.49), если считать в них а -> и =Т . [c.194]

Цилиндрическая стенка. Рассматривая передачу тепла через однослойную цилиндрическую стенку (фиг. 33), можно вывести зависимость проходящего через нее теплового потока от разности температур на ее внутренней (Ti) и наружной (Гг) поверхностях, пренебрегая потерями тепла через торцы цилиндра, т. е. считая длину цилиндрической стенки бесконечной. Так как тепловой поток направлен здесь по радиусу, то распреде.тение температур в стенке будет зависеть от г — текущей цилиндрической координаты, а количество тепла, проходящее через 1 внутренней боковой поверхности, составит [c.108]

Уменьшение скорости от ui до происходит за счет напряжений трения, потерь на выход и т. п. (10, 60]. По опытным данным [60] коэффициент ки зависит от отношения суммарной площади входных (тангенциальных) сопел к площади поверхности цилиндрической стенки камеры. Для плоской камеры это отнощение [c.168]

Следует отметить, что зависимость (257) перестает быть справедливой непосредственно у твердой цилиндрической стенки камеры, так как у этой стенки появляется осевая составляющая скорости. Причина ее появления состоит в следующем [12]. В результате уменьшения тангенциальной скорости в пристенных слоях толщиной бщ (рис. 67) на торцовых поверхностях камеры уменьшаются центробежные силы, уравновешивающие перепад статического давления. Поэтому вблизи торцовых поверхностей возникают радиальные течения в направлении действия перепада давления, т. е. от периферии к центру. Скорости этого течения достигают такой величины, что возникающие силы трения уравновешивают радиальный перепад давления. По условию неразрывности у цилиндрической стенки камеры должно появиться осевое течение по направлению к торцовым поверхностям. [c.168]

Разность моментов импульсов реальной и идеальной жидкостей равна моменту сил трения, приложенных по внешним границам струи, т. е. равна сумме момента Мц сил трения со стороны цилиндрической стенки камеры, момента сил трения со стороны торцовых стенок н момента Мб сил трения, действующих по боковой поверхности струи со стороны вращающейся в камере жидкости. Следует, однако, отметить, что в струе, движущейся вдоль цилиндрической стенки, тангенциальные скорости за пределами тонкого пограничного слоя меняются по радиусу весьма незначительно, и это позволяет предположить, что силы трения, действующие по боковой поверхности струи, и их момент Мб будут величинами относительно малыми. [c.172]

В настоящее время используются различные типы вихревых усилителей, отличающиеся в основном способом подвода потока питания в рабочую камеру и конструкцией выхода. Первый из предложенных вихревых усилителей имел несимметричный радиальный подвод потока питания и тангенциальный (через специальные сопла) —потока управления (рис. 135, а). В таком элементе при подаче потока управления поток питания отклоняется и затем притягивается к цилиндрической стенке. В плоской цилиндрической камере усилителя возникает закрученное течение с характерным распределением давления в поперечном сечении камеры (рис. 135,6). Давление на выходе камеры ра. С увеличением расхода управления возрастает давление ри на цилиндрическую стенку камеры. Если давление торможения рп. в канале питания поддерживается при этом постоянным, то увеличение расхода управления Qy приводит к уменьщению расхода питания Qa. Возможен предельный случай, когда канал питания оказывается запертым, т. е. расход питания становится равным нулю. При этом расход на выходе усилителя будет равен расходу управления, который назовем запирающим расходом Qyз. Очевидно, минимальный расход через вихревой усилитель в процессе его работы равен запирающему расходу. [c.289]

Таким образом, горизонтальная составляющая силы гидростатического давления Р., равна произведению силы гидростатического давления такого же столба жидкости на проекцию цилиндрической стенки на плоскость, перпендикулярную к оси х, т. е. [c.22]

Трубчатый воздухоподогреватель производительностью 15 т/ч изготовлен из труб диаметр ш 44/50 мм. Внутри труб течет горячий газ со средней температурой //,=300° С, а наружная поверхность омывается поперечным потоком воздуха со средней температурой /,= 190°С. Разность температур воздуха на входе в подогреватель и на выходе из него 6 = 320°. Определить коэффициент теплопередачи и поверхность нагрева подогревателя, если коэффициент теплопроводности стенки Я=58,15 вг/(ж град), а коэффициент теплоотдачи газов стенке 01 = 69,8 вт/ (м град) и стенки воздуху ог = 40,75 вт/(м - град). Расчет выполнить по формулам для плоской и цилиндрической стенок. [c.131]

Конструкция рычага, подлежащего обработке кругом (рис. 153, а), нетехнологична. Наружный контур детали нельзя обработать цилиндрической фрезой из-за наличия входящих углов. Обработать поверхности т, ограниченные цилиндрическими стенками бобыщек, также очень трудно. [c.135]

Ребристые поверхности. При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдачи определяются через l/tti и l/ttj. При теплопередаче через цилиндрическую стенку термические сопротивления определяются не только значениями коэффициентов теплоо1 дачи, но и значениями диаметров, т. е. Ма- й и При теплопередаче через шаровую стенку влияние диа- [c.206]

Однако полученные результаты могут быть использованы и при поперечном изгибе, если изгибающ,ий момент медленно меняется по длине стержня. В этом случае каждое поперечное сечение можно заменить эквивалентным недеформи-руемым сечением, рассчитанным по приведенным выше формулам. Разумеется, вблизи мест, где искажения сечения стержня затруднены (заделка, поперечные диафрагмы), возникают области местных напряжений. Однако протяженность этих зон невелика. Ее можно оценить, рассматривая цилиндрическую стенку как полубезмоментную цилиндрическую оболочку длиной а, шарнирно закрепленную на торцах и нагруженную на прямолинейной кромке. Как было установлено в 33, в этом случае свое-образный краевой эффект затухает на длине порядка Rha . Такова же примерно и зона влияния диафрагм, заделки и т. п. [c.445]

Д. с., Б Л и БТ характеризуют топологически устойчивые типы распределения намагниченности в окрест-пости соответствующих плоскостей, линий и точек кристалла. Переход от этих неоднородных распределений к однородному требует затраты энергии, пропорциональной соответственно объёму, поверхности или линейному размеру тела. По этой причине Д. с. пе могут обрываться внутри тела. Они либо рассекают образец по пек-рой поверхности, либо образуют цилпнд-рич. поверхность перем. сечения, выходящую торцами на поверхность образца (см., напр., Цилиндрические магнитные домены), либо образуют замкнутую поверхность внутри тела. В ряде ферромагн. материалов (напр., в плёнках определ. толщины) реализуются Д. с. смешанной блоховско-ыеелевской структуры (т. н. стенки с поперечными связями). [c.9]

Цилиндрические стенки встречаются очень часто в различных трубопроводах, в поверхностях нагрева всевозможных теплообменных аппаратов, котельных агрегатов и т.д. Требуется рассчитать тепловой поток, передаваемый через цилиндрическую стенку трубы. Задача о распространении теплоты в цилиндрической стенке при известных и постоянных температурах на внутренней и наружной поверхностях также одномерная, если ее рассматри-, вать в цилиндрических координатах. Температура изменяется только вдоль радиуса (по координате г), а по длине трубы и по ее периметру остается низменной (рис. 3.2, б). В этом случае grad t = = и закон Фурье будет иметь вид [c.66]

Имеются, однако, данные о том, что в отдельных случаях закон фГ = onst с постоянным для данной камеры показателем пг не выполняется. Величина т может оказаться переменной для одной и той же камеры. Так, вблизи цилиндрической стенки вихревой камеры т = 0,52, а вблизи выхода из нее т = 0,3 [82]. Тщательные измерения тангенциальных скоростей в плоских вихревых камерах, выполненные с помощью оптического допле-ровского измерителя скорости (ОДИС) [29], также обнаружили в ряде случаев существенные отклонения от закона, выражаемого формулой (254). В связи с этим представляют интерес попытки получения закона распределения тангенциальных скоростей путем решения дифференциальных уравнений движения жидкости. [c.166]

Конструкция. Крышки четырехтактных двигателей в общей отливке обычно состоят из двух плоских днищ (верхнего и нижнего), соединенных с наружных боковых сторон цилиндрическими стенками, а изнутри стаканами, в которые устанавливаются рабочие клапаны. Помимо рабочих клапанов в крышке обычно размещаются топливный, пусковой и предохранительный клапаны, а также иногда и камера сгорания (предкамера, вихревая камера и т. д.), запальник, электросвечи. [c.124]

Теплопроводность однослойной цилиндрической стенки. Для вывода уравнений теплопроводности возьмем для цилиндрической стенки (трубы) такие же условия, как и для плоской, т. е. коэффициент теплопроводности однородной стенки X= onst, температуры как внутренней, так наружной поверхностей трубы постоянны и соответственно равны 4 и 4, причем 1 4. Труба имеет длину Ь, внутренний радиус Гх и етешний (фиг. 13.4). Температурное поле [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...