Сварка Применение подогрева и термической

Однотипными сварными соединениями считают производственные соединения, идентичные по марке стали соединяемых элементов, по типу и конструкции соединения (включая форму подготовки кромок), по маркам и сортаменту используемых сварочных материалов, по способу, положению и режимам сварки, по методам и режимам подогрева и термической обработки, выполненные с применением аналогичного сварочного и термического оборудования, контролируемые одними и теми же методами по единым нормам с соотношением максимальных и минимальных толщин и наружных диаметров свариваемых элементов не более 1,65 (по номинальным толщинам и диаметрам соответственно). [c.315]

При изготовлении решетки диафрагм используется ручная дуговая сварка металлическим электродом. Сварка кольцевых швов выполняется методом ручной дуговой сварки и автоматической сварки в среде углекислого газа. В главе IV отмечены основные преимущества использования последнего метода сварки. В настоящее время этот метод нашел широкое применение. Основные положения по выбору сварочных материалов для изготовления диафрагм, режимов подогрева и термической обработки приведены в главах П1 и V. [c.147]

Еще более важное значение имеют эти вопросы при сварке среднелегированных и высоколегированных сталей. Удовлетворительного качества соединений в этом случае можно достигнуть применением специальных электродов при узких пределах режима сварки, предварительным или сопутствующ,им подогревом и термической обработкой после сварки. [c.252]

Сварка полуфабрикатов из этих сталей при толщинах до 15 мм не вызывает затруднений. Сварка при больших толщинах и в термически упрочненном состоянии требует подогрева и термической обработки. При сварке полуфабрикатов из углеродистых и низколегированных сталей, содержащих более 0,3 % С, возникают затруднения из-за возможности закалки и охрупчивания околошовной зоны сварка полуфабрикатов из высокохромистых и хромоникелевых сталей в связи с неизбежными фазовыми превращениями в металле требует специальных технологических приемов — снижения скорости охлаждения, применения защитных атмосфер и последующей термической обработки. [c.291]

Конструкционные стали при содержании углерода свыше 0,36% склонны к образованию закалочных трещин при сварке, требуют подогрева и последующей термической обработки. Применение присадочного металла с низким содержанием углерода позволяет избежать закалки шва прочность шва можно обеспечить легированием металла навариваемого шва марганцем, кремнием и другими элементами. [c.491]

Конструкционные стали при содержании углерода свыше 0,35% склонны к образованию закалочных трещин при сварке, требуют подогрева и последующей термической обработки. Применение присадочного металла с низким содержанием углерода позволяет избежать закалки шва прочность шва можно обеспечить легированием металла навариваемого шва марганцем, кремнием и другими элементами в необходимых количествах. Фосфор при содержании более 0,04% повышает хрупкость сварного шва. Сера отрицательно влияет на свариваемость стали, вызывая красноломкость металла вследствие образования легкоплавкой эвтектики, которая располагается между зернами. С увеличением содержания серы (более 0,04%) наблюдается образование трещин особенно при газовой сварке. [c.337]

На первом этапе головное предприятие или научно-исследовательская организация (совместно или самостоятельно) проводит первичную аттестацию технологии сварки с выдачей всех необходимых технологических рекомендаций (область применения технологии, сварочные материалы, режимы подогрева, сварки и термической обработки, гарантируемые показатели приемо-сдаточных характеристик сварного соединения, методы контроля и др.). На втором этапе проводят производственную аттестацию технологии сварки на основе рекомендаций, выданных по результатам первичной аттестации. Производственная аттестация технологии сварки осуществляется каждым предприятием до начала применения аттестуемой технологии. [c.314]

Выбор режима подогрева при сварке или отпуска после сварки определяется требованиями отсутствия трещин и обеспечения необходимого уровня механических свойств сварного соединения. Для сварных конструкций из малоуглеродистой стали или хромомолибденовой относительно небольшой толщины — до 10—15 мм — удается обеспечить указанные требования за счет соответствующего выбора термического режима сварки без применения подогрева или отпуска сваренного изделия. При изготовлении сварных конструкций из хромомолибденовых сталей с толщиной свариваемых элементов свыше 15 мм необходим подогрев при температурах 200—400° в зависимости от жесткости изделия и содержания в стали углерода. Использование [c.27]

Отличительной особенностью изготовления сварных узлов арматуры, и в первую очередь паровой арматуры высокого давления из литых и кованых элементов, является необходимость сварки деталей с большой толщиной стенок. При выполнении последних из перлитных теплоустойчивых сталей необходимо применение высокого подогрева и, в ряде случаев, немедленного отпуска после сварки. При сварке узлов из аустенитных сталей подогрева не требуется, но термическая обработка после сварки является обязательной. [c.183]

Таким образом, пр(и сварке легированных сталей целесообразно использование специальных сварочных материалов, введение в некоторых случаях подогрева перед сваркой, замедленного охлаждения шва после сварки, а также применение термической обработки сварных соединений. Рассмотрим, чем отличается технология и организация производства узлов трубопроводов при применении легированных (и разнородных) сталей. [c.152]

При сварке сталей с повышенным содержанием углерода, в особенности при сварке легированных сталей, под влиянием нагрева возникают резкие изменения физических и механических свойств в зоне термического влияния. Так, в углеродистых сталях по мере приближения к эвтектоидному составу растет чувствительность к перегреву и связанному с этим росту зерна. Вместе с тем быстрое охлаждение металла шва является причиной закалки его и резких структурных переходов в зоне термического влияния. Борьбу с указанными недостатками, присущими высокоуглеродистым сталям, ведут путем применения предварительного подогрева перед сваркой и термической обработкой после сварки. [c.465]

Хромистые стали относятся к группе трудно сваривающихся сталей. Газовая сварка этих сталей выполняется нормальным пламенем пониженной мощности с предварительным подогревом и применением присадочной проволоки того же состава, что и основной металл. Процесс сварки ведут быстро без повторных нагревов, с применением флюсов. После сварки детали подвергают термической обработке с целью выравнивания структуры. Дуговая сварка хромистых сталей осуществляется специальными электродами при пониженной силе тока и обратной полярности дуги. После сварки также необходима термическая обработка. [c.294]

Таким образом, изменение структуры в участках зоны термического влияния приводит в большинстве случаев к ухудшению механических свойств металла. Поэтому возможные изменения структуры в околошовной зоне следует учитывать при проведении сварочного процесса и принимать меры с целью или получения более благоприятных структур, или смягчения данной структуры. Для каждого сварного изделия разрабатывается наиболее рациональная технология сварки, иногда довольно сложная — с применением подогрева, термической обработки и других операций. [c.171]

Низколегированные стали с содержанием углерода до 0,25% практически не закаляются при всех способах сварки с использованием режимов в широких пределах. Большинство таких сталей сваривается без применения предварительного подогрева и последующей термической обработки. При сварке сталей с толщиной более 30 мм, при сварке изделий в жестком контуре или при наличии концентраторов напряжения применяют предварительный подогрев до 100—250 °С или отпуск при 6(Ю—650 °С, а иногда совместно подогрев и отпуск. [c.172]

Из отмеченного выше следует, что материал сварных конструкций должен обладать таким комплексом свойств, которые обеспечивали бы высокие прочностные характеристики сварных соединений при применении сравнительно простых технологических приемов сварки (без предварительного подогрева, последующей термической обработки и других специальных мер). Более того, материал сварных конструкций должен обладать не только определенными свойствами, обеспечивающими его высокую эксплуатационную прочность, но он должен также обладать достаточной технологической прочностью, т. е. он должен выдерживать без разрушения усилия, возникающие в процессе сварки. [c.14]

Практическое осуществление циклов, близких к идеальному, при дуговой сварке сопряжено с применением весьма малопроизводительных режимов сварки, предварительного, сопутствующего и последующего подогревов. Следовательно, осуществление идеального цикла требует больших затрат труда и средств. При электрошлаковой сварке этот цикл вовсе неосуществим. В практике термические циклы, близкие к идеальным, применяют редко. Задача технолога-сварщика состоит в том, чтобы изыскать более производительные и менее дорогие методы борьбы с холодными трещинами, чем получение идеального термического цикла сварки. [c.533]

При сварке необходимо предотвращать выгорание хрома применением защитно-легирующего электродного покрытия. Для сварки стали с содержанием хрома до 4—6% в состав электродного покрытия рекомендуется вводить до 3—4% ферромолибдена. Сварка мартенситных сталей выполняется с обязательным предварительным подогревом и последующей термической обработкой изделия. Отжиг при температуре около 760° повышает вязкость сварных швов. [c.251]

Сварные заготовки изготовляют из проката листа, труб, профилей, а также из литых, кованых и штампованных элементов. При конструировании размеры и форму свариваемых элементов сточки зрения их технологичности следует выбирать, исходя из применения высокопроизводительных автоматических способов сварки выполнения сварки в нижнем положении свободного доступа к лицевой и корневой частям шва проведения при необходимости подогрева (или охлаждения) и последующей термической или механической обработки сведения к минимуму длины сварных швов и массы основного и наплавленного металлов и т. д. [c.249]

Качество сварных роторов в значительной степени зависит от правильного выбора термического цикла сварки и режима термической обработки сваренного изделия. В связи с применением в качестве материала сварных роторов легированных перлитных сталей с относительно высоким уровнем углерода (0,2—0,35%) обязательным условием их сварки является использование подогрева до температур 300—450°. При изготовлении роторов из аустенитных сталей подогрева при их сварке не требуется. [c.125]

Аустенитные наплавки, выполненные электродами, распространенными для дуговой сварки аустенитных сталей, обладают довольно высоким сопротивлением коррозионному воздействию рабочих сред. Их преимуществом является возможность электродуговой наплавки без предварительного подогрева деталей и, как правило, без последующей термической обработки. В то же время эти наплавки имеют невысокую поверхностную твердость и повышенную склонность к задиранию. Поэтому основными областями их применения следует считать наплавку поверхностей регулирующих клапанов, работающих в условиях интенсивного эрозионного износа, в тех случаях, когда к ним не предъявляются высокие требования в отношении герметичности. [c.191]

К первой группе относятся стали, сварка которых может выполняться по обычной технологии, т. е. без подогрева до сварки и в процессе сварки и без последующей термической обработки. Однако применение термообработки для снятия внутренних напряжений не исключается. [c.186]

В отдельных случаях при необходимости отказаться от подогрева и термической обработки (отпуска) сварных соединений могут быть использованы сварочные материалы, обеспечивающие получение металла шва на никелевой основе (покрытые электроды ЦЛ-36, проволока для аргонодуговой сварки Св-08Н60Г8М7Т). Возможность применения этих сварочных материалов основана на том, что диффузионная подвижность [c.228]

Внедрение полученных результатов позволило повысить технологическую прочность сварных соединений, исключить трудоемкую операцию подогрева и выполнять сварку на формированных режимах, повысить производительность и улучшить условия труда, расширить область применеггня технологии сварки закаливающихся сталей без термической обработки при производстве нефтехимической аппаратуры и трубопроводов. При этом себестоимость выполнения свароч ных работ 1 пог. м сварочного шва по изменяющимся o Hosi ным расходам от применения ручной электродуговой сиарки с РТЦ снижается в 1,5...2,4 раза автоматической сварки пот, флюсом с РТЦ - в 3...3,3 раза. [c.106]

Для борьбы с образованием трещин могут быть рекомендованы мероприятия как конструктивного характера (максимальное сокращение нахлёсточных и тавровых соединений за счёт преимущественного применения стыковых, правильное расположение швов и т. п.), так и технологического. К числу последних относятся а) тщательная подготовка металла к сварке б) подогрев металла перед сваркой (температура подогрева зависит от химического состава стали и для большинства марок углеродистых и низколегированных сталей колеблется в пределах 150—260° С) в) применение качественных электродов и кондиционных компонентов обмазок г) правильный подбор диаметра электрода, силы тока, скорости сварки, слойпости и калибра шва д) теплоизоляция металла (изоляция асбестом особенно тонких листов 8 <11,5 мм) равносильна подогреву их до 400° С е) медленное охлаждение после сварки ж) последующая термообработка — отжиг, который снимает закалочную структуру, понижает твёрдость зоны термического влияния и улучшает пластические свойства. [c.428]

Хромистые ферритные стали при сварке и некоторых видах термического воздействия приобретают склонность к межкрис-таллитной коррозии. Охрупчивание и снижение коррозионной стойкости связаны с выделением карбида хрома и других хрупких фаз по границам зерен и обеднением хромом твердого раствора в областях, прилегающих к границам зерен. Рост зерна в околощов-ной зоне и в металле сварного шва ограничивают путем уменьшения погонной энергии сварки. По этой причине нежелательно применение сопутствующего или предварительного подогрева и последующего отпуска. [c.246]

При сварке сталей мартенситного и мартенснтно-ферритпого класса в околошовной зоне, а при составе шва, близком к составу основного металла, и в шве могут создаваться закалочные мартенситные структуры, имеющие высокую твердость и малую пластичность. При определенных условиях это может привести к появлению в шве и околошовной зоне холодных трещин. Образование трешин исключается предварительным и сопутствующим подогревом до 200—450° С, снижением содержания в металле шва водорода и применением последующего высокого отпуска. Для получения высокой прочности сварного соединения до и во время сварки выполняется предварительный и сопутствующий подогрев. При невозможности подогрева, а иногда и при его наличии после сварки осуществляется соответствующая термическая обработка. При отсутствии (по каким-либо причинам) подогрева и последующей термической обработки используются сварочные материалы, дающие металл шва с аустенит-ной структ>рой. [c.381]

Предупредить образование холодных трещин в сварном соединении можно применением различных технологических приемов например, применением предварительного и сопутствующего подогрева использованием сварочных материалов с минимальным содержанием водопроизводящих компонентов проведением после сварки термической обработки соединения сваркой на оптимальных режимах, выбором правильной последовательности наложения швов и т. д. [c.48]

Возможности регулирования термического цикла, структуры и свойств металла в околошовной зоне при однопроходной сварке в стык более ограниченны, чем при наплавке [23, 24, 27]. При однопроходной сварке пределы изменения погонной энергии дуги весьма малы из-за опасности прожогов или непроваров и зависят от способа сварки, характеристик его производительности (коэффициент наплавки и тепловой к.п.д. проплавления) и формы подготовки кромок. Исключение составляет электрошлаковая сварка, при которой возможно значительное изменение погонной энергии благодаря наличию медных ползунов, формирующих шов и отводящих теплоту. При всех других способах однопроходной сварки наиболее эффективным средством изменения параметров термического цикла является предварительный или сопутствующий подогрев (главным образом для снижения скорости охлаждения с целью смягчения закалочных явлений). Однако подогрев иногда не может быть использован из-за опасности чрезмерного роста зерна, перегрева, появления околошовных горячих трещин или по причинам трудности осуществления. При наплавке или сварке угловых швов, кроме применения подогрева, можно в существенных пределах изменять и погонную энергию источника тепла. [c.20]

В отдельных случаях, когда применение подогрева свариваемых изделий и последующей термической обработки сварных соединений невозможно или необходима сварка перлитных жаропрочных сталей с аустенитными, допускается использование электродов на никелевой основе марки ЦТ-36 или аргонодуговой сварки проволокой Св-08Н60Г8М7Т. [c.231]

Применение сварки с регулированием термических циклов сопутствующим охлаждением повышает длительную прочность сварных соединений (рис. 2.10), стойкость к развитию термодиффузионной структурной неоднородности, термической усталости и прочность в коррозионных средах (рис. 2.11). В частности, установлено, что сварка с принудительным охлаждением приводит к снижению разности электродных потенциалов металла шва и околошовной зоны примерно в 2-3 раза, что повышает в 2-3 раза коррозионномеханическую прочность такого сварного соединения по сравнению с соединениями, выполненными с предварительным подогревом. [c.104]

Поперечные трещины в угловом шве. Трещины могут примыкать к корпусу или патрубку-штуцеру гройника трещины могут развиваться вглубь основного металла 4.ПЗ, г Межзеренное повреждение по границам крупных кристаллитов металл поражен порами и микротрещинами ползучести. Повреждение может иметь транскристал-литный характер Эксплуатационные причины высокие не учтенные проектом циклические термические напряжения. Технологические причины сварка углового шва с повышенным тепловложением применение при сварке углового шва сварочных материалов недостаточной жаропрочности сварка углового шва без подогрева недоотпуск после сварки. Конструктивные причины чрезмерное ослабление прочности корпуса тройника отверстием под штуцер рабочее сечение — высота углового шва меньше проектного недостаточная прочность патрубка-штуцера [c.269]

Сплав ВТб деформируется в горячем состоянии куется, прокатывается и штампуется. Штампуемость более низкая, чем у технического титана штамповка сложных деталей должна производиться с подогревом до 500—700°. Сплав может упрочняться термической обработкой прц помощи закалки из области (а -Ь Р) и последующего старения прп 450—650° предел нрочности может быть поднят до 120 кПмм . Сваривается контактной и аргоно-дуговой сваркой с применением защитной атмосферы. После сварки необходима термическая обработка (отжиг при 700—800°) для восстановления пластичности. Обрабатываемость резанием удовлетворительная. [c.777]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...