Трубный пучок

Схема с применением камеры сгорания с псевдоожиженным слоем в ПГУ показана на рис. 1.7. В слой погружены два трубных пучка, в одном из которых подо- [c.17]

Выражение, аналогичное (2.44), приводится и в [48]. В данной работе предлагается соотношение для расчета расширения слоя с трубным пучком [c.52]

Опыты показали, что и при погружении в слой трубных пучков полученные соотношения приемлемы в случае, если принять 8=d/4 для расчетов с горизонтальным пучком и 8 = d/lO — с вертикальным. [c.86]

Большинство работ в области теплообмена посвящено одиночным трубам, однако знание коэффициентов теплообмена между псевдоожиженным слоем и погруженными в него пучками труб наиболее важно при проектировании теплообменных аппаратов с псевдоожиженным слоем. Возможно, это объясняется тем, что первые работы [121, 122] по теплообмену псевдоожиженного слоя с пучками труб, относившиеся к слоям сравнительно мелких частиц, не установили существенной разницы между коэффициентами теплообмена одиночных труб и трубных пучков. [c.118]

В [116] приводятся корреляции для максимальных коэффициентов теплообмена, достигаемых в трубных пучках [c.118]

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

Следовательно, так как увеличение давления в аппарате ведет к значительному росту конвективной составляющей, можно ожидать существенного влияния давления и на изменение теплообмена между слоем и трубным пучком в зависимости от шага расположения и ориентации труб. Было показано, что число Архимеда неплохо отражает поведение псевдоожиженных слоев под давлением, т. е. эффект повышения давления в аппарате ведет к росту конвективной составляющей, что можно условно отождествлять с увеличением диаметра частиц в слое при атмосферном давлении. Однако это не влечет существенной разницы между коэффициентами теплообмена псевдоожиженного слоя с одиночной трубой и пучками труб. [c.120]

Следует также иметь в виду, что при расположении вертикального трубного пучка в слое реальная скорость газа с уменьшением шага увеличивается по сравнению со скоростью фильтрации, рассчитанной на все сечение колонны. Это, с одной стороны, должно увеличивать интенсивность теплообмена, а с другой, способствуя росту [c.123]

Пространственные решетки в виде трубных пучков, состоящих из отдельных поперечных рядов труб, стержней и др., по характеру растекания струн поперек. этих рядов подобны системе плоских решеток. Это растекание происходи также постепенно от одного поперечного ряда к другому, а следовательно, искривление линий тока в этом случае будет значительно ослаблено. В результате на конечных расстояниях за такими решетками не только не произойдет перевертывания профиля скорости, но и при достаточном общем сопротивлении пучка будет достигнуто,. [c.88]

При турбулентном режиме течения газа в трубах, каналах и при продольном обтекании трубных пучков теплоотдача может быть подсчитана по формуле (5-7), но при этом поправка на изменение физических свойств с температурой (Ргш/Ргс)" несправедлива. [c.98]

При конденсации водяного иара на горизонтальных трубных пучках, обтекаемых сверху вниз чистым водяным паром, значения коэффициентов теплоотдачи но рядам труб можно определить по следующей приближенной методике [26] [c.171]

Средний коэффициент теплоотдачи для всего трубного пучка [c.173]

Дымовые газы (13% СО2, 11% Н2О) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком сечении трубного пучка Wi = l3 м/с. Расход газов Gi = 500 т/ч. Температура газов на входе в экономайзер /j i=800 . Трубы расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов Si=2,ld и вдоль потока S2 = 2d. [c.228]

Дымовые газы (13% СО2, 11%Н20) в количестве Gi = 500 т/ч движутся поперек трубного пучка. Температура газов на входе = 1100° С. Средняя скорость газов в узком сечении пучка a i = = 14 м/с. Трубы расположены в коридорном порядке с шагом поперек потока Si = 2,3(3f2 и вдоль потока 2 = 3 2. [c.231]

Тогда в широком классе экспериментов (даже при обтекании трубных пучков) влияние можно учесть с помощью единой или автомодельной по 2 зависимости ) [c.192]

Трубные пучки теплообменного оборудования выходят из строя вследствие забивки трубок солевыми отложениями и сквозной коррозии металла. [c.47]

Теплоотдача труб, составляющих трубный пучок, зависит от расположения труб в пучке, а также от номера ряда, в котором труба находится. Характер движения теплоносителя показан при коридорном расположении на рис. Рис. 6.4 [c.333]

Диаметр труб и шаг трубного пучка также существенно влияют на компактность и вес теплообменника. При фиксированной величине относительного шага рабочая поверхность пропорциональна диаметру, а объем — квадрату диаметра труб. Поэтому удельная поверхность нагрева обратно пропорциональна диаметру трубы. Например, уменьшение диаметра трубки от 19 до 2,4 мм приводит к уменьшению объема теплообменника в десять раз, а массы в восемь раз. Однако использование мелких трубок увеличивает производственные затраты и затрудняет очистку теплообменника в процессе эксплуатации. Поэтому обычно применяются трубки с диаметром больше 12 мм. Наиболее распространенными являются стальные и латунные трубки с наружным диаметром 14, 16, 19, 24 и 25 мм. [c.464]

Уменьшение шага трубного пучка также является средством уменьшения веса и размеров теплообменника. Уменьшение шага пучка ограничено технологическими возможностями. Относительный шаг пучка составляет обычно = 1,25 -т- 1,6. [c.464]

Кожухотрубные ТА жесткой конструкции (Рис. 2.6а) имеют цилиндрический кожух 1, в котором расположен трубный пучок 2 трубные решетки с развальцованными в них трубками крепятся к корпусу аппарата. С обоих концов ТА закрыт крышками 3. Аппарат оборудован штуцерами 4 и 5 для ввода теплоносителей, причем один теплоноситель идет по трубкам, а второй проходит по межтрубному пространству. [c.117]

Определяюш,ий размер — диаметр трубы, определяюш,ая температура — температура невозмуш,енного набегаюш,его потока, характерная скорость — средняя скорость в самом узком сечении трубного пучка, [c.232]

Найти соотношение между средними коэффициентами теплоотдачи для 5-го ряда труб по ходу воздуха для двух воздухоподогревателей, конструктивно выполненных в виде трубных пучков а) с шахматным расположением труб б) с коридорным расположением труб. [c.232]

Температура воздуха, поступающего в подогреватель, / ж 400° С, а на выходе из подогревателя — 300° С. Средняя температура наружной поверхности труб /ст = = 150°С. Скорость воздуха в узком сечении трубного пучка ш 10 м/с. [c.233]

Рис. 18.1. Схема развития паровых котлов а — простой цилиндрический котел б — водо-грубный котел с наклонным трубным пучком в --двухбарабанный вертикально водотрубный котел. Стрелками показано движение продуктов сгорания и газоходах I - барабан 2 - топка 3 - трубы кипятильного (испарительного) пучка 4 — опускные трубы , 5 — коллекторы, объединяющие трубы поверхностей нагрева в водяной экономайзер для предварительного подогрева воды перед подачей ее в барабан 7 - перегородки в газоходах котла ПВ питательная вода II -пар

Эксперименты по исследованию теплообмена между псевдоожиженным слоем и трубными пучками проводились в колонне квадратного сечения 305X305 мм. Трубы диаметром 28 мм располагались с шагом 76 мм в вершинах прямоугольного треугольника. Слой состоял из песка с частицами, средний диаметр которых равнялся 0,158 0,385 0,885 мм. [c.86]

Известные корреляции, основанные на модельных представлениях, используемых авторами для описания теплообмена псевдоонсиженных слоев крупных частиц с поверхностью, не имеют параметров, характеризующих геометрию трубных пучков. Например, авторы работы [106] рекомендуют пользоваться расчетными соотношениями, полученными для одиночных труб, полагая, что влияние шага труб в пучке незначительное. Модель, предложенная в [112], позволяет определять коэффициенты теплообмена как функцию величины шага их рас-. положения в горизонтальном пучке, однако, как показано в [115], расчеты по этой модели не дают удовлетворительного согласования с опытными данными. [c.120]

Экспериментальное исследование теплообмена между псевдоожиженным слоем и горизонтально расположенным пучком не выявило существенного влияния на величину а щага труб, что согласуется и с данными [123]. Разница между коэффициентами теплообмена слоя и трубных пучков с шагом 39 и 19 мм не превышала 8—12% во всем диапазоне давлений, вплоть до 8,1 МПа. Таким образом, в псевдоожиженном слое крупных частиц под давлением коэффициенты теплообмена между слоем и горизонтальным трубным пучком практически не зависят от шага труб в пучке. Причем интересно отметить, что с уменьшением шага коэффициенты теплообмена несколько увеличиваются. На рисунках точки, соответствующие наиболее тесному пучку (s = 19 мм), систематически располагаются выше. Хотя реальная скорость фильтрации газа при горизонтальном пучке является переменной по высоте аппарата, влияние изменения ее несущественно, как и при вертикальном расположении труб. Проявление его, очевидно, возможно не столько благодаря росту средней скорости газа у теплообменной поверхности, сколько за счет улучшения условий разрушения сводов в кормовой зоне труб, которые обычно наблюдаются в слоях мелких частиц. Кроме того, рост коэффициентов теплообмена с уменьшением шага труб в пучке может вызываться также тор.мозящим действи- [c.124]

В Л. 285] приведены результаты лабораторных опытов с трубным пучком, поперечно обтекаемым газом с речным песком и крупной насадкой. Термопары непосредственно помещались в поток. Коэффициент теплоотдачи определялся через коэффициент теплопередачи к охлаждающей воде, движущейся при Re=150-f-200 внутри коротких трубок. Основные результаты [Л. 285] 1) для газовзвеси с песком (при Re=l 700-1-4 400, Р = 0,0008н-0,0162. и /лг) и с крупной насадкой (при Re= I 700 6 300, Р = 0,00062н-0,0074 irl( = [c.245]

В [Л. 56] изложены методические особенности исследования теплообмена потока газовзвеси с трубным пучком модели котла-утилн-затора. Эксперименты велись по методике стационарного режима с шахматным трубным пучком и одиночными трубками. [c.245]

Для промышленной энергетики представляет интерес использование специально организованного потока газовзвеси с целью улучшения теплоиспользования загрязненных газовых потоков. Согласно предложению 3. Л. Берлина [Л. 23], проверяемого на одном из промышленных котлов-утилизаторов (Л. 56], в газовый поток, несущий расплавленный или размягченный унос, добавляется инертная более крупная насадка (песок или гранулы из технологического уноса). Полагают, что это позволит охладить газы и частицы уноса за счет теплообмена в подобной трехкомяонентной проточной системе и этим предохранить поверхности нагрева от налипания, обеспечить своеобразную очистку этих поверхностей, несколько интенсифицировать теплообмен с поперечно омываемыми поверхностями трубных пучков (гл. 7). Отметим, что при этом следует учесть и повышение энергозатрат на преодоление сопротивлений по газовому тракту и на циркуляцию добавляемой насадки. Однако эти недостатки вполне перекроются теми преимуществами, которые могут возникнуть при успешном решении одной из сложных и важнейших задач промышленной энергетики — внедрении различных технологических систем использования запечных загрязненных газов. [c.389]

Определить коэффициент теплоотдачи от пара к трубке нсрхнего ряда горизонтального трубного пучка конде1гсата паровой турбины. Трубка имеет наружный диаметр /=18 мм и температуру поверхности с=22°С. [c.169]

Определить средний коэффициент теилоотдйчи от napiJ к трубам конденсатора, выполненного в виде горизонтального коридорного трубного пучка, состоящего из п= 14 рядов труб по высоте. [c.171]

Воздух движется поперек трубного пучка со средней скоростью в узком сечении пучка Ш2 = 8 м/с. Трубы раеполои еиы в шахматном порядке с шагом Si = Sz=, 3d2. [c.222]

Для тсплообмепнон аппаратуры характерны соединения труб с трубной решеткой. Сборку трубного пучка начинают со сборки каркаса, включающего трубпую решетку / и стяжки 2, на которых с помощью гаек закрепляют перегородки 3 (рис. 8.51). В собранный каркас последовательно заводят U-образпые трубки 4. Конструктивное оформление сварного соединения с трубной доской может быть различным (рис. 8.52, а—д). В большинстве случаев трубы пропускают через отверстия в трубных досках и приваривают круговыми швами с наружной стороны (рис. 8.52, а—в). Технологически это наиболее просто, однако при этом сварные швы оказываются в зоне максимальных рабочих напряжений, действующих в трубной доске. С целью облегчения условий выполнения сварного соединения и его работы в эксплуатации применяют приемы сварки по отбортовке-проточке (рис. 8.52, а) или с расплавлением специально проточенного в доске выступа (рис. 8.52, о), или же производят перед сваркой развальцовку концов труб (рис. 8.52, б). Варианты без пропуска труб через трубную доску (рис. 8.52, г, д) выводят сварные швы из зоны действия максимальных рабочих напряжений, но технология их выполнения сложнее [c.282]

Тогда в широком классе эксперимеитов (даже ири обтекании трубных пучков) влияние 2 можно учесть с помощью единой или автомодельной по зависимости (М. А. Гольдштик, 1972), следующей из данных для обтекания одиночно дисперсной частицы ( 2 0) [c.75]

Теплообменные аппараты с плавающей головкой (Рис. 2.66) являются наиболее распроетраненным типом ТА. Подвижная решетка позволяет трубному пучку свободно перемешаться относительно кожуха. В ТА е плавающей головкой трубный пучок легко вынимается из корпуса для ремонта и очистки. Конструкция ТА с плавающей головкой сложна, причем плавающая головка недоступна для осмотра в рабочем состоянии. [c.118]

Теплообменные аппараты с П-образными трубками (Рие. 2.6в) имеют одну трубную рещетку, в которую ввальцованы оба конца 11-образных трубок, в связи с чем трубный пучок обладает евойством самокомпенеации. [c.118]

Диаметр труб равен 100 мм, поперечный и продольный п]а1 и трубного пучка Sj = 250 мм и = 300 мм соответст-веппо. Средняя скорость воздуха в узком сечении пучка равна 5 м/с. Средняя температура воздуха 350° С, а [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...