Значение подогрева воздуха

Значение подогрева воздуха для горения [c.264]

ЗНАЧЕНИЕ ПОДОГРЕВА ВОЗДУХА [c.6]

Предельное значение подогрева воздуха при одноступенчатом экономайзере и воздухоподогревателе. [c.518]

Значение подогрева воздуха состоит в следующем [c.80]

АТ — значение подогрева воздуха [c.163]

ТЕПЛОВОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ АГРЕГАТОВ Значение подогрева воздуха [c.21]

Рассмотрим процесс уменьшения влагосодержания путем охлаждения и последующего подогрева воздуха (рис. 6.5,6). Если при охлаждении воздух достигнет состояния насыщения, т. е. температуры точки росы tp в точке 2, то это приведет к конденсации части водяного пара в точке 2. Точка 3 характеризует смесь насыщенного влажного воздуха состояния 3" и конденсата. Если теперь насыщенный влажный воздух в точке 3" нагреть до температуры ti при постоянном влагосодер-жании ( 4, то его относительная влажность станет равной ф2, что меньше, чем прежнее значение относительной влажности фь Таким образом, охлаждением воздуха до температуры ниже температуры точки росы tp, отводом образовавшегося конденсата и последующим нагреванием воздух можно осушить. [c.161]

Рекомендуемые значения температуры подогрева воздуха [c.114]

По известным значениям Мв или Шв можно определить количество теплоты (в Дж), необходимое для подогрева воздуха, [c.366]

При увеличении значения М значительно снижается удельный расход топлива на нагревательную печь. При подогреве воздуха (и топлива) до высоких температур (Д 1 = 700°С) удельный расход топлива снижается в 2,4 раза — с 0,122 т/т металла до 0,0498. Коэффициент полезного действия печи ц соответственно возрастает с 22,2 до 54,6%. Что касается выработки ВЭР, то с увеличением ts.il возможная выработка пара в котле-утилизаторе падает (за счет уменьшения температурного напора газов) при относительно стабильной воз-96 [c.96]

Особенно большое значение приобретает роль радиационных поверхностей нагрева и топочных экранов, которые становятся не придатком конструкции котла, а основным его элементом. Применение высокого подогрева воздуха ещё более повышает роль экранирования, позволяя увеличивать мощность и экономичность котельных установок, не опасаясь шлакования и сохраняя надёжность работы обмуровки топки. [c.43]

Соотношение радиационного и конвективного теплообмена в котлоагрегате в значительной степени зависит от выбора температуры подогрева воздуха. При заданной температуре уходящих газов степень подогрева воздуха не влияет на абсолютное количество тепла, передаваемое конвекцией, так как оио зависит от разности температуры газов на выходе из топки, определяемой по условиям шлакования выбранного сорта топлива и заданной температуры уходящих газов. Количество же тепла, передаваемое радиацией (а следовательно, и общее количество тепла, получаемое поверхностью нагрева котлоагрегата), растёт по мере повышения температуры воздуха, увеличивая тем самым роль и значение радиационных поверхностей нагрева даже при незначительном увеличении их размеров. [c.54]

Отмеченные выше явления переохлаждения рабочего тела, наиболее отчетливо наблюдающиеся в пневматических двигателях без подогрева воздуха, имеют принципиальное значение, так как открывают возможность подвода тепла к рабочему телу за счет тепловой энергии атмосферы. [c.197]

С учетом подогрева воздуха до 200° С в топках с размером 6 = 6-4-15 ж меняются значения полезного тепловыделения в топке и теоретической температуры горения. [c.96]

Используется природный газ с — = 36 090 МДж/м При температуре подогрева воздуха в = 500°С, температуре отходящих из камеры газов о.г= 1600 °С, коэффициенте расхода воздуха ц = 1 /((=0,407. Для указанной камеры Kf=1,28 (см. рис. 1.18). По определению где d bix — диаметр выпускных окон камеры. После подстановки соответствующих значений Кс.к=0,109. [c.40]

В этих условиях при компоновке конвективных поверхностей в котельных агрегатах с П- или U-образным профилем приходится останавливаться на компромиссных решениях, при которых температура уходящих газов не достигает экономически оправданного значения, а воздух не получает достаточного предварительного подогрева, обеспечивающего предотвращение коррозии. Иногда приходится отказываться от желательной температуры горячего воздуха. Регенеративный подогрев питательной воды, по сути дела, также ограничивается тем обстоятельством, что при дальнейшем повышении температуры питательной воды возникают затруднения с охлаждением дымовых газов в хвостовой части котельного агрегата. [c.119]

Приведенные в табл. 8-1 значения следует рассматривать как экономически оправданный уровень температур при указанном предварительном подогреве воздуха.. Применение описанных выше малогабаритных поверхностей нагрева дает возможность осуществить эти температуры уходящих газов без особых затруднений с размещением поверхностей и, следовательно, они не только экономически оправданы, но и технически вполне достижимы. [c.135]

Полученные расчетным путем значения являются оптимальными для ГТУ они являются одновременно максимальными для данных мощностей. При применении регенеративного подогрева воздуха или промежуточного охлаждения кривые зависимости d2=.f(Ne) будут располагаться ниже. Например, введение одной ступени промежуточного охлаждения воздуха уменьшает диаметр рабочих лопаток последней ступени в 1,16 раза (кривая а). [c.52]

В табл. 5.1 приведены значения температуры питательной воды, уходящих газов и предварительного подогрева воздуха, рекомендуемые ЦКТИ на основании технико-экономических расчетов для базовых и полупиковых энергоблоков и районов дешевого и дорогого топлива. [c.80]

А/р, I — температура подогрева воздуха в регенераторе. Оптимальное значение о определяется технико-экономическими расчетами и составляет обычно для разомкнутых схем 0,6—0,75. [c.104]

Значение коэффициента п при внешнем подогреве воздуха для различных видов топлива [c.112]

При отклонении полученной в результате расчета температуры уходящих газов от принятой, большем 10°С, следует повторить расчет всего агрегата. Рекомендуется температуру подогрева воздуха принимать близкой значению, которое получилось бы при первом приближении, если к температуре воздуха на выходе из первой ступени воздухоподогревателя прибавить расчетный перепад температур воздуха во второй ступени. [c.55]

В ряде техноло1ических процессов образуются горючие газы, содержащие к тому же вредные вещества, которые нельзя выбрасывать в атмосферу. Эти отходы можно разделить на две группы В первую входят газы с теплотой сгора ния <5 > 3 МДж/м " (коксовый и домен ный, газы ферросплавных печей и кон верторов, отбросные сероводородные га зы нефтепереработки и т. д.). Их сжига ют так же, как и природный, однако при низких значениях Qf желательно предварительно подогревать воздух, а иногда и сам газ (например, доменный) и использовать специальные горелки. [c.135]

Данные, полученные для неподвижного слоя, зачастую используются при расчете движущегося слоя, хотя теплообмен в этих случаях может быть существенно различен. Во многих случаях отмечаются весьма низкие значения коэффициентов теплообмена. Последнее связано с ранее рассмотренными особенностями аэродинамики и механики движения слоя, а также с уменьшением эффективности в плохо продуваемых участках и в зоне завершенного теплообмена (At—й)). По данным Китаева Б. И. в доменных и шахтных печах коэффициент теплообмена в 3—10 раз меньше расчетной величины [Л. 157]. В шахтных зерносушилках это расхождение достигает примерно 400 /о [Л. 252]. Данные, полученные Нортоном в полупромышленном теплообменнике типа противоточный движущийся слой при перегреве пара, подогреве воздуха и нагреве водорода, показали, что коэффициенты теплообмена с шаровой насадкой соответственно составили всего 19, 35, 84 вт1м -град [Л. 294]. В [Л. 383] на основе обработки результатов лабораторных и полупромышленных исследований получена зависимость [c.320]

Применение подогрева воздуха отходящими газами котельных установок и подогрева питательной воды отработавшим паром турбин до некоторой степени снизило значение водяных экономайзеров, а в единичных случаях, в особенности для установок с высокими параметрами пара и высоким воздухоподогре-вом. привело и к полному их вытеснению из схемы котельных агрегатов Тем не менее в подавляющем большинстве котельных установок водяные экономайзеры до сих пор являются безусловно необходимым и рациональным элементом. [c.67]

Подогрев воздуха в воздухоподогрезателе определяется родом сжигаемого топлива и типом топочного устройства. При сжигании каменных углей на слоевых решётках температура воздуха для обеспечения достаточно долгого срока работы решётки не должна превышать 150—21>0" С, при сжигании же других углей или влажного торфа она может иногда превышать и 250° С. При сжигании жидкого и пылевидного топлива температура горячего воздуха может доводиться до ещё более высоких значений, причём максимальная величина её в этом случае определяется стойкостью материала, из которого изготовлен воздухоподогреватель. Как правило, однако, для котлов среднего давления (до 35 кг/едг ) оптимальная температура подогрева воздуха не превосходит 26и° С, а при давлениях выше 100 кг см —. 350—450° С. В последнем случае подогрев воздуха обычно осуществляется двумя ступенями, между которыми располагается водяной экономайзер. При этом вследствие повышения разности температур газа и [c.71]

Весьма значительными адсорбционными свойствами обладают покрытые зольными отложениями относительно холодные поверхности нагрева котла в процессе пуска. В качестве примера рассмотрим работу котла ПК-16 производительностью 28 т/ч. Обычно топливом котла был природный газ и только на несколько часов в сутки котел переводили на высокосернистый мазут. Было замечено, что в течение первых 1—2 ч работы на мазуте температура точки росы, измеренная до дымососа, держится на уровне, близком к температуре точки росы водяных паров и только через 2—3 ч достигает измеренных до воздухоподогревателя -стабильных значений. Постановка зонда с температурой поверхности 100° С подтвердила этот результат. В течение первых 30 мин после перехода на мазут на зонд осаждается не более 1 мг H2SO4. В конце опыта за такой же срок было оттитровано почти 25 мг кислоты. После перевода котла вновь на сжигание газа процесс развивается в обратной последовательности. Описанные явления объясняются тем, что свободные от кислоты поверхности отложений и металла адсорбируют значительную часть паров H2SO4 и только после насыщения начинается выброс в атмосферу. Несмотря на большую суммарную длительность периодов сжигания мазута и отсутствие подогрева воздуха, коррозии воздухоподогревателя обнаружено не было, из чего следует, что на электростанциях, располагающих природным газом, периодическая подача последнего может рекомендоваться как одно нз средств частичной профилактики коррозии. [c.256]

Для высокотемпературных печей большое значение имеет выбор топл ива если топливо низкокалорийное, то, несмотря на усложнение схемы печи за счет установок для высокого подогрева воздуха, обогащения дутья кислородом, производительность пламенных печей будет меньше, чем печей, работающих на высококалорийном топливе, таком, как мазут или природный газ. Аналогичная картина получается и для шахтных печей снижение теплоты сгорания, например, в шахтной 1печи для цементного линкера с 29 300 до 21 ООО кдж1кг ведет к снижению производительности на 30% и увеличению удельных расходов условного топлива на 40%. [c.196]

При поступлении в котельный агрегат (в водяной экономайзер) питательной воды более высокой температуры уменьшается отдача тепла дымовыми газами в экономайзере, и тем самым при прочих равных условиях увеличивается температура уходящих газов. Для того, чтобы довести ее вновь до значения, которое имело место при питании котла более холодной водой, потребуется увеличить воздухоподогреватель, что б свою очередь скажется и а остальных элементах котельного агрегата. Не всегда возможно дальнейшее развитие подогрева воздуха но если оно и возможно, то для этого потребуется дополнительный расход металла на поверхности воздухоподогревателя, а кроме того, повысится и расход энергии на дымососы я вентиляторы вследствие увеличенного сопротивления воздухо подогревателя. Поэтому задача нахождения наивыгоднейшей температуры уходящих гаеов, довольно просто решаемая только с точки зрения котельного агрегата, в условиях станций с развитой системой подогрева питательной воды паром из отборов турбин становится более сложной. [c.131]

При предельном значении степени регенерации а=1 и, следовательно, ъП г ТJTX- При этом все располагаемое тепло отработавших газов используется для подогрева воздуха. Такая регенерация называется полной. Очевидно, что этот случай может иметь лишь теоретическое значение, так как при нулевой разности температур между отработавшими газами и воздухом, имевшей бы место при полной регенерации, невозможен теплообмен в регенераторе. В Т, -диаграмме цикл с полной регенерацией представлен на рис. 10-22. Понятно, что площадь а-2-З-Ь-а равна площади -l-5-d- . В этом случае степень предварительного расширения при составит [c.339]

В котлах с пылв1видны1М сжиганием топлива умеренной влажности максимальное значение тепловой нагрузки эк ранов в области факела может доходить до (349 -407) 103 вг/л (300—Э50) 103 ккал/м -ч. Еще более высокие нагрузки чистых поверхностей нагрева вплоть до 465-103 бг/ж (400-10 ккал/м ч) получаются ттри сжигании маловлажных топлив при высоком подогреве воздуха, а При сжигании мазута — (582 698) 103 вт/м2 ((ЗОО—бОО) 10з ккал/м -ч]. [c.56]

На рис. 4.4 для примера показано изменение температурной функции -TqIT, характеризующей работоспособность (эксергию) теплоносителя при его температуре Т и температуре окружающей среды в зависимости от относительного количества теплоты по элементам ЭТА, вырабатывающего высокотемпературный технологический продукт (обесфторенный фосфат — см. 4.2) и относительно низкотемпературный продукт (водяной пар). На рис. 4.5 приведены аналогичные данные для двух автономных установок - технологической установки и парового котла, вырабатывающих раздельно такую же продукцию, как и ЭТА. Подогревы воздуха в ЭТА и автономной технологической установке приняты одинаковыми (400 °С). Как показывают расчеты, в рассматриваемых условиях эксергетический КПД двух автономных установок, определенный по зависимости (4.7), только 24,7%. Разница в значениях эксергетического КПД для ЭТА и установок с раздельной выработкой аналогичной по количеству и качеству продукции определяется большими потерями эксергии от неравновесного теплообмена для автономных агрегатов. [c.103]

Паропроизводительность единичного парового котла за 50 лет возросла более чем в 100 раз, давление пара в котлах в 15 раз, температура пара почти в два раза. Значительно повысилась экономичность котельных агрегатов, достигшая в современных конструкциях 91—93% брутто, т. е. величин, близких к предельно возможным значениям. Вместе с этим совершенно изменились тепловая схема и конструктивная форма парового котла. В первый период после восстановления отечественного котлостроения от конструкций барабанных котлов с пятью-четырьмя барабанами перешли к трехбарабанным котлам, однако это, в сущности, не привело к изменению тепловой схемы котла. Даже в начале 30-х годов, когда стали развиваться и внедряться пылеугольные топки с сопутствующим повышением подогрева воздуха, паровой котел в его парогенерирующей части оставался в основном конвективным по теплообмену. [c.81]

Лри периферийной подаче газа кривая з= /(шг) также имеет минимум, который выражен менее отчетливо и соответствует значениям около 95 м1сек (кривая 2). Наконец, пятая серия опытов позволила выявить влияние подогрева воздуха на потери тепла от химического недожога. При центральной подаче газа и L = 295 мм увеличение температуры воздуха, по- [c.95]

Значение Шмин принимается в зависимости от нормальной скорости распространения пламени Ип Для данного вида горючего газа, значение которой Un указано в табл. 6-6. Для доменного газа при подогреве воздуха до 400°С Шмнн=Зч-4 м/с. [c.352]

Принцип. Твердые и жидкие шихтовые материалы загружают на плоский, вытянутый в длину под печи, где подвергают тепловому воздействию факела и обрабатывают кислородом. При этом шихта расплавляется, происходит окисление и ошлаковы-вание нежелательных примесей, концентрация которых, а также температура металла доводятся к концу плавки до требуемых значений. Факел образуется при горении соответствующего вида топлива (см. Классификация и 3.3). Работа ведется с предварительным подогревом воздуха. [c.413]

Б. В. Протасов, изучая изнашивание деталей с неравновеликими поверхностями трения, пришел к выводу, что решающим в этом процессе является распределение теплоты между деталями. По его мнению, быстрее изнашивается тело, которое быстрее вращается, а следовательно, более интенсивно охлаждается (естественно, в определенном диапазоне). Рассматривая влияние теплового потока на износ, приведем результаты исследований линейных износов двух пар зубчатых колес из алюминиевого сплава Д1-Т при возвратновращательном движении. Две сравниваемые пары нагружались пружиной, чем достигалось одинаковое значение pv (произведение давления на скорость скольжения) трение было без смазочного материала, окружное усилие ЮН. Эксперименты показали (рис. 5.10), что скорость изнашивания левой пары п+о, =- И мкм/ч, а правой пары 1+. 15,7 мкм/ч. Указанное различие объяснялось тем, что В каждой паре одно колесо подогревалось воздухом до темпе- [c.112]

В табл. 155 наряду с жаропроизводительностями, нодсчитанныдп исходя из сжигания холодных газов, приведены также температуры горения 2макс с учетом располагаемой теплоты указанных газов, выпускаемых из установок с температурой около 500° и выше. Приведенные значения свидетельствуют о возможности сдвигания указанных отбросных газов, в особенности с подогревом воздуха и газа. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...