Линии предельных сдвига

Примем теперь, что на линии раздела непрерывности нет разрыв может быть лишь в касательной к L составляющей скорости Vi, ибо разрыв в нормальной составляющей г) связан с появлением трещины . Границу L можно при этом мыслить как предельное положение тонкого пластического слоя, в котором касательная скорость Vi изменяется быстро по толщине, а нормальная почти постоянна. Очевидно, что с уменьшением толщины скорость сдвига гц будет неограниченно возрастать, в то время как остальные компоненты скорости деформации будут почти неизменными. Но при этом из соотношений (14.14) вытекает, что т. е. граница L будет [c.159]

В предыдущем параграфе. Линия разрыва L является предельным положением слоя, в котором скорость почти постоянна, а скорость Vy быстро изменяется по толщине слоя (от Vy к -Uy). С уменьшением толщины слоя скорость сдвига т, , будет неограниченно возрастать, в то время как остальные компоненты скорости деформации изменятся мало. Это означает, что направление линии разрыва должно в пределе совпадать с направлением линии скольжения. Таким образом, линия разрыва вектора скорости — либо линия скольжения, либо огибающая линий скольжения. В дальнейшем вместо v , будем писать и, v (составляющие вектора скорости в направлениях линий скольжения а, см. 39). Скорость и может быть разрывна на а-линии, v — на -линии. Из (39.4), (39.5) получаем [c.163]

Под действием переменных напряжений в деталях механизмов и металлоконструкций ПТМ происходит постепенное накопление повреждений. Этот процесс называется усталостью, а способность деталей сопротивляться усталости — циклической прочностью или выносливостью. В начальной стадии накопления циклических повреждений происходят пластические деформации отдельных кристаллов, из которых состоит металл. Эти пластические деформации вызывают перераспределение напряжений, и на поверхности ряда кристаллов возникают линии сдвига. Пластическое деформирование сопровождается упрочнением отдельных зон кристаллов и одновременно разрыхлением структуры в области внутрикристаллических дефектов. Под действием переменных напряжений, превышающих определенный уровень, начинают образовываться из линий сдвига микротрещины. Развиваясь, микротрещины переходят в макротрещины. Последние приводят к уменьшению прочностного сечения детали, и после того как размер трещины достигает предельного значения, наступает хрупкое разрушение детали. Таким образом, процесс усталостного разрушения можно разделить на две стадии [27]. Первая стадия — до начала образования макротрещины, вторая — от момента ее образования до разрушения детали. В настоящее время еще нет достаточно апробированных общих оценок закономерностей распространения трещин в деталях ПТМ сложной конфигурации. В связи с этим расчеты циклической прочности как до образования макротрещин, так и до полного разрушения носят идентичный характер [20]. Известно, что пределы выносливости, определенные по условию образования трещины и по условию оконча тельного разрушения, совпадают при коэффициентах концентрации аа < 2 -Ь 3. При высоких коэффициентах концентрации количество циклов, при которых происходит развитие макротрещины с момента ее образования до разрушения сечения, составляет 70—80 % от общего ресурса детали. Развитие усталостной трещины происходит в результате циклических деформаций в области вершины трещины. Установлено, что в общем случае распространение макротрещины от появления до полного разрушения детали можно разделить на три этапа [27], Первый этап характеризуется малой скоростью распространения трещины вдоль полос скольжения. На втором (основном) этапе трещина растет с примерно постоянной скоростью. На третьем этапе, когда трещина имеет уже большие размеры, скорость роста увеличивается и происходит мгновенное хрупкое разрушение (долом) детали. В то же время экспериментальные и теоретические исследования так же, как и эксплуатационные наблюдения, свидетельствуют о том, что не всегда появление трещины усталости приводит к разрушению детали (образца) [27]. В ряде случаев возникают нераспространяющиеся трещины или трещины с весьма малой скоростью роста. Очевидно, что разработка и использование возможностей уменьшения [c.121]

Устремим теперь h к нулю, оставляя Ui и 2 неизменными. В пределе полоса переходит в линию разрыва касательной к ней проекции скорости Uj. Величина скачка Vi равна [vi] = U2 — Ui. Так как распределение Vi в полосе сдвига произвольно, то можно положить, например, что u(y) = (u2 — ui)y/h + Ui при O y h. Это распределение Ui имеет место при любом h. При /г -> О отношение yjh не имеет определенного предела и может принимать любое значение в промежутке [О, 1 ]. Аналогично предельное значение лежит в промежутке [ux,ui [c.72]

Будем считать, что предельные значения нормального и касательного напряжений — постоянные величины, не зависящие от вида напряженного состояния. В таком случае границу области образуют две прямые линии (рис. 295) вертикаль, проведенная через точку отмечающую величину [о], и горизонталь, проведенная через точку К, отмечающую величину [х]. Если луч О А при росте нагрузки достигнет горизонтальной границы, то разрушение произойдет от сдвига если луч ОВ достигнет вертикальной границы, то разрушение произойдет путем отрыва. В зависимости от соотношения опытных значений ОК и ОЬ для разных материалов одно и то же напряженное состояние может привести к разным видам разрушения. [c.302]

Ей К — модули нормальной и объемной упругости. Величину X можно определить по данным любого испытания, отличного от одноосного растяжения, например при чистом сдвиге. На рис. 12.9 в относительных координатах представлены предельные линии хрупкого разрушения по I—IV теориям прочности и по статистическому условию хрупкого разрушения С. Д. Волкова [уравнение (12.3)] н соответствующие экспериментальные данные для чугуна при плоском напряженном состоянии. Данные рис. 12.9 показывают, что кривая, рассчитанная по зависимости (12.53), лежит ближе к экспериментальным точкам, чем линии, полученные расчетом по макроскопическим теориям прочности. [c.400]

Тангенциальные деформации (при сдвиге) ремня вызывают падение его скорости по нейтральной линии на ведущем шкиве и увеличение его скорости — на ведомом по отношению к окружной скорости шкива, отнесенной к той же окружности. В результате этого появляется вторая составляющая потери скорости, которая непропорциональна нагрузке и значительно возрастает при приближении нагрузки к предельному значению (на рис. 8.18 стрелки условно показывают направление относительного смещения ремня и шкива). [c.231]

При приближении модуля контактного касательного напряжения р.. = у Р1 + Р1 к предельному значению 1/2 поле характеристик вырождается в линию, совпадающую с границей штампа. Если = тг/2 и 0 тг/2, то получаем продольный сдвиг штампа по оси 2 при Рх = О и Рх = 1/2. Из уравнений (2.5) и (1.4) находим <т = —2/3, <т = —1/2. Это случай чистого сдвига при минимальном давлении на штамп [c.50]

На рис. 1 показано поле характеристик и распределение нормального напряжения на границе штампа, вычисленное для 9 = 1 мр = 0,388, соответствуюш их усилиям сдвига Рх = 0,269 и = 0,159. Давление на штамп практически постоянно, с незначительным возрастанием около особой точки А. Усилие вдавливания Ру = 2,075. При приближении модуля контактного усилия сдвига Рхг = Р + Р к предельному значению 1/2 поле характеристик вырождается в линию, совпадаюш,ую с границей штампа. Если ( = 7г/2и0 тг/2, то получаем продольный сдвиг штампа по оси 2 при Р = О и Р = 1/2. Из уравнений (2.5) и (1.2) находим сг = —2/3, ау = —1/2, а г = —1/2. Это случай чистого сдвига при минимальном давлении на штамп [c.59]

Рассмотрим квазистатический процесс деформирования идеально пластической среды путем сдвигов вдоль линий скольжения. Предположим, что полоса шириной 2/г (рис. 47, а) находится под действием равномерного одноосного растяжения Ох = 2к, Оу = Тху = О- Предельное усилие растяжения равно [c.192]

На рис. 6.20 на примере опытов при = = 10" с дано сравнение опытных данных для выделенных температурных интервалов с предельными кривыми текучести, рассчитанными по критериям (6.24) и наибольших касательных напряжений. Точками обозначены величины 01/010 и аз/а.,р, соответствующие заданной температуре испытаний. Линиями нанесены теоретические контуры предельных кривых, построенные по средним значениям а2р/0]р и Ст1(,/а1р для рассматриваемых температурных интервалов. В частности, для опытов при Уе. =10 с" расчеты предельных кривых выполняли в интервале 20—50° С—при а. р/о1р = 0,785, 01с/0 р = 1,31 в интервале 60—80° С — при а. р/а,р = 0,790, = 1,28. Пределы текучести при сдвиге задавали соотношением т,./а р, при этом в указанных диапазонах температур принимали соответственно Тд/а,р =0,55 и 0,54 [401. Результаты расчетов приведены в табл. 6.4, там же указаны величины отклонений расчетных значений а1/а р от экспериментальных. [c.238]

Движение дислокации в плоскости скольжения, связанное в общем случае с искривлением дислокационной линии, подчиняется условию сохранения энергии и условию неразрывности. Из первого условия получаются уравнения механики, определяющие движение дислокации, из второго условия — соответствующие геометрические соотношения. Так как скорость движения дислокации в общем случае может приближаться к скорости распространения упругих волн сдвига, то оба условия должны быть сформулированы с учетом релятивистской точки зрения. Если обозначить через V скорость дислокации и через предельную скорость [c.122]

На рис. 97 приведены экспериментальные значения скалывающих напряжений t как функции кристаллографического сдвига а для амальгамированных (при 20° С) и неамальгамированных (при —196 С) образцов чистого цинка. Стрелками отмечены точки, соответствующие моменту разрыва, т. е. те точки, которые нанесены на рис. 96 (большим предельным сдвигам йс отвечают кристаллы с меньшим углом Xi). Линии (сплошная и пунктирная) соответствуют усредненной форме кривых т(а). [c.188]

Диаграмма механического состояния состоит из двух диаграмм (рис. 177) — собственно диаграммы механического состояния (слева) и кривой деформации в координатах т акс — Умакс- При построении диаграммы по оси ординат откладывают наибольшее касательное напряжение т акс. а по оси абсцисс — наибольшее эквивалентное растягивающее напряжение по второй теории прочности (аэквп). На диаграмму наносят предельные линии, соответствующие пределу текучести при сдвиге, сопротивлению срезу и сопротивлению отрыву 5от. Отклонение линии сопротивления отрыву вправо выше предела текучести (рис. 177) соответствует возрастанию сопротивления отрыву с появлением остаточных деформаций. [c.192]

Напряженное состояние и прочность упрухопластиче-ских тел с плоскостными концентраторами зависит от их местоположения, геометрических размеров и механических свойств материала. Проиллюстрируем сказанное на примере пластин с центральным и двухсторонним надрезами. Для данных пластин напряженные состояния будут различными. Для пластины с двухсторонним надрезом (рис. 3.4, а) сетка линий скольжения при достижении полной текучести в нетто-сечении приводит к некоторому перенапряжению Q = а J /2 к, где к — предел текучести метала при чистом сдвиге. Для пластины с центральным дефектом рис. 3.5] такого перенапряжения не наблюдается вплоть до предельной стадии ее работы. В окрестности вершины дес )екта имеет место плоское напряженное состояния при плоской деформации (Qj = а , G2 = o /2, аз = 0, см. рис. 3.5, б). Для анализа [c.85]

В каждом из главных Zg-эквнвариантных семейств при некоторых значениях параметров, образующих линии на плоскости е, возникают сепаратрисные многоугольники. Сдвиг по фазовым кривым поля семейства за единицу времени приближает -ю степень преобразования монодромии предельного цикла, теряющего устойчивость с прохождением пары мультипликаторов через сильный резонанс. Особым точкам полей семейства соответствуют неподвижные точки -й степени преобразования монодромии и 2я9-периодические циклы периодического уравнения входящим и выходящим сепаратрисам седел — устойчивые и неустойчивые многообразия неподвижных точек. Две сепаратрисы особых точек, раз пересекшись, должны совпадать на всем своем протяжении. Не так обстоит дело с инвариантными кривыми неподвижных точек диффеоморфизмов. Эти кривые пересекаются, вообше говоря, трансверсально, а для диффеомор- [c.60]

Предел усталости материала зубьев (сердцевины) на изгиб при предельных знакопостоянных циклах напряжений. определённый для полированных образцов при =10 , 8 кг см Предел усталости материала зубьев (сердцевины) на изгиб при врашении (с симметричными циклами напряжений), определённый для полированных образцов при Мц = 1СР, в кг1см Расчётное контактное напряжение сдвига (условное) в поверхностном слое зубьев у полюсной линии в кг1см [c.217]

При сдувании с полированной твердой поверхности слоя жидкости (например, смазочного масла) этот слой может быть настолько тонким, что в отраженном свете окажется возможным наблюдать интерференционные линии равной толщины. Такое сдувание с удобством может быть использовано для быстрой и чрезвычайно наглядной характеристики реологических свойств смазочных масел при данной температуре. Применяя сдувание в узкой плоскопараллельной щели в форме прямоугольника, Б. Дерягин, Г. Страховский и Л. Малышева показали, что этим методом можно характеризовать вязкость тонких пристенных слоев жидкостей и исследовать аномалию их механических свойств [1]. Этот же метод е успехом может быть применен для быстрого измерения обычной объемной вязкости жидкостей. При сдувании в узкой клиновидной щели [2, 3] оказывается возможным в результате одного опыта получить полную характеристику механических свойств жидкостей, обладающих как нормальной, так и,аномальной вязкостью, а также жидкостей, у которых существует предельное напряжение сдвига. В последнем случае особенно удобен радиальный вариант метода сдувания [4]. Возможны, разумеется, и другие варианты метода сдувания, отличающиеся друг от друга главным образом геометрией узкой щели (например, сдувание в узкой цилиндрической щели и др.) и имеющие каждый свою область применения. [c.111]

УГОЛ естественною откоса — угол трения для случая сьшучей среды зрения — угол, под которым в центре глаза сходятся лучи от крайних точек предмета или его изображения краевой — угол между поверхностью тела и касательной плоскостью к искривленной поверхности жидкости в точке ее контакта с телом Маха — угол между образующей конуса Маха и его осью падения (отражения или преломления)— угол между направлением распространения падающей (отраженной или преломленной) волны и перпендикуляром к поверхности раздела двух сред, на (от) которую (ой) падает (отражается) или преломляется волна предельный полного внутреннего отражения — угол падения, при котором угол преломления становится равным 90 прецессии — угол Эйлера между осью А неподвижной системы координат и осью нутации, являющейся линией пересечения плоскостей xOj и x Of (неподвижной и подвижной) систем координат сдвига—мера деформации скольжения — угол между нада ющнм рентгеновским лучом и сетчатой плоскостью кристалла телесный — часть пространства, ограниченная замкнутой кони ческой поверхностью, а мерой его служит отношение нлоща ди, вырезаемой конической поверхностью на сфере произволь ного радиуса с центром в вершине конической поверхности к квадрату радиуса этой сферы трения—угол, ташенс которого равен коэффициенту трения скольжения) УДАР [—совокупность явлений, возникающих при столкновении движущихся твердых тел с резким изменением их скоростей движения, а также при некоторых видах взаимодействия твердого тела с жидкостью или газом абсолютно центральный <неупругий прямой возникает, если после удара тела движутся как одно целое, т. е. с одной и той же скоростью упругий косой и прямой возникают, если после удара тела движутся с неизменной суммарной кинетической энергией) ] [c.288]

Если в системе есть трение то перемещение в процессе перехода на вторую форму уиругой линии не принимает нулевых значений (в отличие от системы без трения) сила трения должна уравновешиваться проекцией возбуждающей силы, т. е. угол сдвига фаз pi не доходит до предельных значений (нуль и л). [c.220]

В противоположном предельном случае очень медленных столкновений можно считать, что в каждый момент имеют место сдвиг и расщепление спектральной линии, соответствующие текущему значению внеш. возмущения. Результирующий контур линии определяется усреднением по всем возможным конфигурациям возмущающих частиц. Такой квазистатич. механизм определяет распределение интенсивности /(м) при болыпих отстройках от центральной частоты, т. е. в крыле линии. Если потенциал взаимодействия V R) атома с возмущающей частицей убывает с расстоянием R между ними по степенному закону ЬС R", то в крыле линии [c.262]

ЭТОМ рисунке (и далее на однотипных) сплошные линии — экспериментальные диаграммы, штриховые — теоретические. При Оу = = 520 МПа согласно расчету в связующем начинается процесс тре-щинообразования, поскольку сдвиговые напряжения достигают предела прочности при сдвиге Tj2 = / 12- В расчете модуль Gja становится, равным нулю, а Е2 остается неизменным, поскольку < 0. На теоретических диаграммах образуется излом в точке А (см. рис. 2.21, а). Диаграммы деформирования такого вида характерны для материалов с углами армирования 4° < ф < 20°. Стрелки на диаграммах рис. 2.21, а и однотипных рисунках далее указывают на то, что приведена лишь часть диаграммы деформирования. Величину разрушающей нагрузки можно определить по графику предельных напряжений на рис. 2.20. [c.61]

Вернемся к нашему опыту, результаты которого представлены в виде диаграммы на рис. VI. 1. Если мы после того, как будет достигнута точка / на кривой, разгрузим образец, то произойдет некоторая упругая деформация, соответствуюш,ая разности абсцисс в точках / и g, а деформация og будет пластической или остаточной. Затем снова произведем нагружение до величины, соответст-вуюш,ей точке /, при этом мы приблизительно достигнем той же точки (обозначенной на рисунке h) за счет упругой деформации образца с тем же самым модулем упругости, что и при нагружении. Это видно на рисунке, где наклон линии gh совпадает с наклоном линии оа. Таким образом, кривая а — с — Ь — е является геометрическим местом точек всех пределов текучести, соответствующих последовательно возрастающей деформа ц и и Тем не менее, как уже ясно по причинам, с которыми мы уже сталкивались раньше в двух других случаях предел текучести не могкет непосредственно зависеть от деформации. Мы упоминали в параграфе 10 о повышении предела текучести материала при кручении стержня. Совершенно ясно, что это явление не может зависеть от того, закручиваем мы стержень в нанравлении часовой стрелки или против часовой стрелки. Поэтому предел текучести Тт должен быть четной функцией деформации сдвига у, т. е. функцией Y Вспомним (см. главу IV, параграф 5), что величина тт сама вычисляется, как корень квадратный от другой величины предельной упругой потенциальной энергии, которая сама есть четная функция напряжения. Полезно вспомнить и тот факт, что нри повышении предела текучести затрачивается р а б о т а на пластическую, по не полную деформацию. Представим себе, что существует такой гигант, который обладает достаточной силой для того, чтобы месить мягкое железо, так как мы месим мучпое тесто. Дадим ему стальной шар, которому он будет придавать любую форму, а в конце восстановит сферическую форму. Когда он вернет нам шар, деформация его будет нулевой все искажения формы — ноложительные и отрицательные — уничтожат друг друга. Однако, работа деформации будет все время возрастать до определенной величины. Если мы предположим, для того чтобы сделать наши рассуждения более определенными, что деформация представляет собой простые сдвиги, в положительном или отрицательном нанравлении, то работа, выраженная через деформацию, в соответствии [c.338]

Центральное место в монографии занимает третья глава, в которой на основе единой кинематической гипотезы, позволяющей учесть поперечные сдвиговые деформации, удовлетворить условиям межслоевого контакта и условиям на граничных поверхностях, из принципа возможных перемещений получены нелинейные тензорные уравнения статики упругих анизотропных слоистых оболочек и сформулированы соответствующие им краевые условия. Указаны предельные переходы к уравнениям классической теории оболочек и ортотропной оболочки, предоставляющим возможность учета эффектов сдвига в одном направлении ортотропии (армирования) и неучета — в другом. Приведены упрощенные уравнения, пригодные для расчета пологих оболочек. Линеаризованные уравнения статической устойчивости слоистых оболочек, основанные на концепции Эйлера о разветвлении форм равновесия, сформулированы в параграфе 3.4, а в параграфе 3.5 из принципа виртуальных работ эластокинетики выведены нелинейные уравнения динамики. Здесь же приведены линеаризованные уравнения динамической устойчивости слоистых оболочек и пластин, обсуждены предельные переходы и упрощения, подобные тем, какие были сделаны в задаче статики. Параграф 3.5 посвящен формулировке неклассических уравнений многослойных оболочек в системе координат, связанной с линиями кривизн поверхности приведения. В этой же системе координат составлены уравнения, описывающие осесимметричную деформацию слоистой ортотропной оболочки вращения. В параграфе 3.7 описаны [c.12]

Пластическая деформация реальных тел сопровождается образованием и развитием субмикро-, микро- и макротрещин. Исходная структура реальных материалов также далека от совершенства. Причин образования дефектов, в том числе и трещин, много, и здесь нет необходимости подробно освещать этот вопрос. Процесс образования зародышей разрушения связывают прежде всего с движением дислокаций и взаимодействием полей напряжений подвижных и неподвижных дислокаций. Зародыш разрушения возникает при скоплении вакансий, а также дислокаций в микрообъеме, в котором накопленная упругая энергия достигает предельной величины, равной скрытой теплоте плавления. Образование микротрещины и трещины осуществляется при локализации пластического течения на линиях скольжения, формирование которых связано с переориентацией элементов структуры по направлениям вынужденного сдвига вдоль действия главного сдвигающего напряжения объединению микротрещин и их раскрытию способствует пересечение линий Ъсольжения. [c.8]

Задачам контактного взаимодействия в наилучшей степени соответствует предельный переход к абсолютному концентратору, т. е. /г- 0. При этом для идеального жесткопластического тела сдвиг локализуется в плоскости контакта, т. е. соответствующее поле линий скольжения вырождается в линию. По существу такая модель используется в теории изнашивания Дж. Арчарда [143] и автоматически разделяет явления трения и изнашивания. Одновременно ставится барьер количественному анализу на аналитической основе, поскольку один из важнейших параметров — накопленная деформация оказывается вне рассмотрения. Недостаток теорий, локализующих сдвиг в слое нулевой толхцины, связан с упрощенной оценкой [c.21]

Некоторые результаты исследования перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный получены при применении соображений устойчивости. Ламинарное течение устойчиво, если возмущения со временем затухают, если же они нарастают, то ламинарное течение по достижении некоторого предельного состояния становится неустойчивым и может произойти переход ламинарного течения в турбулентное. Эти рассуждения применимы и к явлению перехода ламинарного слоя в турбулентный. Теорию устойчивости ламинарного пограничного слоя предложили в 1946 г. Л. Лиз и Линь Цзя-цзяо. Однако эти теоретические исследования не давали полного представления о механизме перехода. И если, как считал Карман в 1958 г., математическая теория устойчивости ламинарного пограничного слоя обнаруживала блестящее согласие с опытом в той части, где описываются затухание и нарастание колебаний, то это не означает, что мы действительно понимаем механизм перехода Не лучшее положение наблюдалось и в теории турбулентного пограничного слоя газа — не имелось достаточного количества экспериментальных данных для разработки полуэмпирических методов, для приближенного расчета характеристик такого слоя. Некоторый сдвиг наметился после работ советских ученых Ф. И. Франкля и В. В. Войшеля (1937), которые вывели формулы распределения скоростей и закон трения в турбулентном пограничном слое с учетом влияния числа Мкр и теплопередачи В 1940 г. [c.325]

Н. Н. Давиденковым и Я- Б. Фридманом даны диаграммы механического состояния (рис. 3.16), позволяющие установить тип ожидаемого разрушения материала. Диаграмма механического состояния содержит график, й котором в системе осей а и т строится прямоугольник, ограничивающий область прочного состояния для данного материала. При этом приведенные напряжения оп р деляются по первой или второй теориям прочности. Напряженное состояние тела 1 вйбражается в виде выходящих из начала координат лучей. Вторую половину диаграммы механического состояния представляет график обобщенных кривых деформа-рй. В зависимости от того, какую предельную линию пересечет луч, соответствующей данному напряженному состоянию, устанавливается характер нарушения прочности (текучесть, разрушение путем отрыва или сдвига). Это дает осйовани для Анбора наиболее подходящей теории прочности при данном напряженном состоянии. [c.48]

На рис. 5.43 показано осевое сечение по центру дорожки качения кольца радиального шарикоподшипника 309, отработавшего 600 10 оборотов при расчетном среднем нормальном контактном напряжении 2500 МПа. Изменения микроструктуры видны в виде двух семейств полос, наклоненных к дорожке качения под углом 30 и 80° [20]. По направлению они близки к границам пластической области теоретического решения (см. рис. 5.25, б). Это решение выполнено для идеального жестко-пластического неупрочняющегося материала. При предельной нагрузке у такого материала сдвиг должен происходить по линии скольжения вдоль границы пластической области, т.е. по полосе нулевой ширины. В реальном металле сдвиг происходит по полосе, ширина h (см. рис. 5.43) которой зависит от упрочняемо-сти материала. [c.362]

Введем понятия о двух предельных давлениях сыпучего тела активном и пассивном (рис. 10). При небольшом сдвиге подпорной стенки постоянного поперечного сечения АВВ1А1 часть сыпучей массы А ВС, расположенная справа от стенки, будет сползать, оказывая на стенку активное давление (напор), отклоняющееся от нормали на угол трения б вверх. В результате этого воздействия стенка вызовет смещение сыпучей массы, расположенной слева, по плоскости выпирания В С ( валик выпирания А С . Со стороны выпираемой массы грунта (сечение ее АхВ С ) на стенку будет действовать так называемое пассивное давление (отпор), в предельном состоянии отклоняющееся от нормали на угол трения б вниз. При выпирании частицы сыпучего тела смещаются вверх от первоначального положения. Углы наклона 0 и х линий сползания ВС и выпирания В1С1 различны. При одной и той же высоте засыпки пассивное давление в несколько раз больше, чем активное. [c.19]

Смотреть страницы где упоминается термин Линии предельных сдвига : [c.170] [c.18] [c.231] [c.211] [c.74] [c.208] [c.293] [c.554] [c.134] [c.177] [c.60] [c.15] [c.274] [c.58] [c.350] [c.221] [c.243] [c.110] [c.194] [c.535] [c.483]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...