Усилие сдвигу

Сдвигу в обратном направлении (штриховая стрелка) препятствует только сила трения. Сила упругой реакции, наоборот, способствует сдвигу. Усилие сдвига при этом [c.297]

При соединении эластичных материалов не рекомендуется использовать заклепки с потайной головкой и заклепки малого диаметра. Пустотелые заклепки применяют для соединения деталей из металла с деталями из пластмасс при малых усилиях сдвига. При значительной протяженности соединяемых деталей соединение выполняют в виде заклепочного шва, состоящего из одного или нескольких рядов заклепок. [c.369]

Шаровой тензор характеризует изменение объема в пределах упругих деформаций. Считают, что при пластических деформациях объем тела не меняется. Исследования показывают, что при всестороннем растяжении или сжатии пластические деформации не возникают. Образование их связано с искажением формы элемента, т. е. с касательными напряжениями, усилиями сдвига. [c.98]

Смазка ЦИАТИМ-201, ГОСТ 6267-59 Механизмы, работающие с малым усилием сдвига при повышенной и низкой температуре - 170 [c.355]

Смазка ЦИАТИМ-201, ГОСТ 6267—74. Подшипники качения и скольжения, шарниры, подпятники, ползуны, трущиеся поверхности, небольшие редукторы. Приборы и механизмы, работающие с малым усилием сдвига при температуре от —60 до 4-90 С. Точные механизмы и-приборы, системы управления. Не рекомендуется для применения в условиях прямого контакта о водой и при относительной влажности более 80% [c.338]

Это движение жидкости отличается особой простотой благодаря тому,. что внешнее воздействие воздушного потока приложено только к поверхности слоя жидкости и распределено равномерно, т. е. на каждую единицу поверхности жидкости действует одинаковая сила в на правлении воздушного потока, параллельного поверхности твердой стенки, на которую нанесен жидкий слой. Благодаря этому усилие сдвига во всей толще нанесенного жидкого слоя также одинаково. - Равномерность усилия сдвига во всех частях слоя жидкости приводит к тому, что картина течения в отдельных точках ее носит строго послойный характер (вполне аналогичный движению игральных карт при скашивании колоды). Все слои ншд-кости, параллельные поверхности твердой стенки, движутся как одно целое с одной и той н е скоростью.. Скорости V движения подобных слоев увеличиваются по мере удаления от твердой стенки. [c.196]

В процессе литья под давлением в результате направленного приложения усилий сдвига при течении и резкого увеличения вязкости вследствие снижения температуры при заполнении формы происходит ориентация макромолекул, зависящая от соотношения скоростей деформации и релаксации полимера. Ориентационные явления способствуют увеличению прочности и жесткости в направлении ориентации, однако вызывают нестабильность размеров во времени. [c.45]

Результаты исследований показали [57], что усилие сдвига зависит от жесткости фрикционной накладки и состояния поверхности обода тормозной накладки. Так, накладка из эластичного фрикционного материала с твердостью НВ 5 не воспринимает в колодочном тормозе усилий сдвига даже при наличии смазочного материала на поверхности обода тормозной колодки. Для накладок из жесткого ФПМ твердостью НВ 30—40 сдвигающие усилия не превышают 20 % от силы трения на поверхности скольжения. Попадание масла на поверхность обода тормозной колодки увеличивает этот показатель до 50 %, а неплотное прилегание фрикционной накладки к ободу колодки (несовпадение радиусов кривизны) — на 90 %. [c.185]

Прямоугольная пластинка, шарнирно опертая по краям, подвергается совместному действию изгибающих усилий по сторонам х = (in х = а и усилий сдвига по всем сторонам (фиг. 1G). [c.200]

Разборка блока производится смещением мер относительно друг друга. Усилие сдвига одной концевой меры относительно другой должно составлять не менее 30— 40 И. [c.184]

Однако полная облитерация (заращивание) щели может наступить лишь при определенных условиях. Это обусловлено тем, что активность поля поверхности щели уменьшается с увеличением расстояния в нормальном к ней направлении. Следовательно, сила сцепления частиц с поверхностью щели и между собой будет неодинакова по толщине слоя облитерации, и при известной толщине адсорбционного покрытия средние слои становятся столь рыхлыми, что не могут противодействовать усилию сдвига от действия перепада давления жидкости, в результате чего они будут выдавливаться из щели. [c.89]

В случае приложения нагрузки в плоскости стыка необходимо вводить элементы, воспринимающие крутящие моменты и усилия сдвига. [c.355]

Последней особенностью осталивания в размер является возможность сократить время разгона до минимума, а именно, — до 1,5 минуты. В некоторых случаях можно и вовсе обходиться без него, начиная электролиз прямо с рабочего тока. Отчасти эта возможность объясняется тем, что рабочие токи имеют небольшие плотности, отчасти, видимо, тем, что в тонком слое осадка напряжения не могут дать больших усилий, способных угрожать слою отрывом от основного металла, а усилия сдвига при осуществлении посадки с натягом недостаточны для разрушения сколько-нибудь значительных участков осажденного слоя. Во всяком случае при посадке подшипника на восстановленную в размер шейку вала даже при значительном натяге и последующем снятии [c.56]

Приведенное выше уравнение является обобщенным уравнением, связывающим прогиб пружины и постоянную пружины. Существуют разные варианты этого уравнения, и те, которые включают деформацию, с достаточной достоверностью позволяют рассчитать параметры пружин с большим углом намотки, однако расчеты по уравнениям, связанным с напряжением [ (3.2)1, довольно значительно расходятся с действительными величинами. Это обусловлено теМ, что в расчетах игнорировалось влияние кривизны спирали и непосредственного усилия сдвига. Если учесть влияние этих параметров, то можно рассчитать коэффициент корректировки напряжений, позволяющий определить точную величину напряжений. Напр)Яжение сдвига г, рассчитанное по (3.2), корректируют до истинной величины, вводя указанный коэффициент корректировки напряжений к, который определяется по следующим известным уравнениям [c.154]

При снижении скорости резания процесс сменяется образованием постоянно существующего нароста, так как снижаются рост температур в контактной зоне и действующее усилие сдвига (рис. 31.7). Нарост представля- [c.568]

Разрушение нахлесточного соединения под действием усилий сдвига происходит тогда, когда при возрастании нагрузки оно начинает работать на раздир. [c.31]

V — максимальное удельное усилие сдвига в расчете иа 1 м ширины, Н/м d — общая толщина сандвичевой конструкции (готового заполнителя), мм h — расстояние между средними осями несущих пластин, мм, Л = [c.368]

Тв, Тр, 5в, ta—верхние критические значения осевого и окружного усилий, усилия сдвига, изменения температуры [c.15]

Рис 9.2 Относительное критическое усилие сдвига. [c.159]

Рис. 9,3. Относительное критическое усилие сдвига оболочек средней длины при различных граничных условиях.

Рис. 9.4. Относительное критическое усилие сдвига длинных оболочек при

Рис. 9 5. Экспериментальные и расчетные относительные критические усилии - сдвига,

Решение уравнения (4.7) дано графиком на рис. 10.6, Этот график вместе с формулами (4.3) —(4.6) позволяет вычислить критическое усилие сдвига. При с = О из полученного-решения [c.172]

Адгезию битумного покрытия к поверхности трубопровода определяют адге-зиметром СМ-1 по усилию сдвига надрезанного образца изоляции площадью 1 см . [c.199]

Аналогично этому, в твердых телах по мере увеличения действующего усилия сдвига может наблюдаться переход от упругих деформаций сдвига к пластичным деформациям, при которых образуются отдельные плоскости скольжения, В результате этого первоначальная плоская боковая поверхность образца, подвергнутого подобной деформации, приобретает террасоподобную форму. [c.207]

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Ширина верхней опорной полки тавра равна 40 см. Соединение плит между собой и с балками осуществлялось сваркой закладных деталей и обетонированием петлеобразных выпусков арматуры из плит и балок. Для восприятия усилий сдвига боковые поверхности плиты и верхняя поверхность балки имели шпонки. [c.74]

Таким образом, анализ показывает, что при достаточно жест- ких диафрагмах в виде железобетонных ферм с предварительно напряженным нижним поясом и треугольной решеткой допустимо вести расчет гладких отдельно стоящих оболочек без учета податливости диафрагм, при этом моменты должны учитываться как краевые эффекты. Для расчета отдельно стоящих ребристых оболочек безмоментный расчет может быть использован для определения усредненных в пределах ребра и полки нормальных сил и для расчета диафрагм. Расчет многоволновых покрытий по безмо-ментной теории дал значительное расхождение с опытом при определении нормальных сил в оболочке и не может быть рекомендован для применения при проектировании. Из приведенных расчетных и экспериментальных данных о распределении усилий в диафрагмах можно заключить, что расчет неразрезных оболочек по безмоментной теории без учета влияния податливости контура в своей плоскости дает заниженное значение усилий сдвига, действующих в месте примыкания оболочки к диафрагмам. Лучшее совпадение опытных и расчетных данных имело место при расчете диафрагм как у отдельно стоящих оболочек. [c.139]

На рис. 324 изображены способы уплотнения резьбовых соединений большого диаметра кольцевыми прокладками и шнурами. Ввиду того, тао при завертывании этих соединений прокладки подвергаются усилию сдвига, материал прокладок должен обладать повьшхенной твердостью. [c.144]

П рямоугольная. пластинка, шарнирно опертая по краям, подвергается совместному действию усилий сжатия (растяжения), равномерно распределенных по сторонам х = О и х = а, и вместе с тем усилий сдвига, равномерно распределенных по всем краям (фиг. 15). [c.200]

Смазка иИАТИМ-201 6267 — 59 170 270-320 Для смазывания приборов и механизмов, работающих с малым усилием сдвига при повышенных и низких температурах [c.953]

Для предотвращения сращивания молекул рабочей жидкости под действием поверхностного электростатического поля (облитерации) в мо.мент нахождения золотника в покое и под давлением рабочей жидкости, приводящего к значительному повышению усилия сдвига золотника, часто, особенно в автоматических или следящих системах, где золотники управляются от датчиков или электромеханических преобразователей, создают принудительную рибрацию золотников вдоль оси с малой амплитудой и частотой до 50 гц или вращают золотник вокруг оси. Это поз-воляет повысить чувствительность системы к управляющему сигналу. Для определения направления и величины гидро- [c.417]

Некоторые примеры ис1пользования выемок иллюстрируются на рис. 12.18. На 1рис. 12.18, б показан рационально спроектированный болт с длинными выемками, обеспечивающими высокую податливость, и центральным участком стержня полного диаметра, служащим для передачи усилия сдвига и фиксации [c.354]

Л0 ВК,и у болта. Болт сочетает нечувствительность к угловому движению с исключительно высокой выносливостью. Гнезда следовало бы делать Сферической формы, но необходимо сть этого еще нужно иоследовать экспериментально. Модификация того же тина представлена на рис. 12.18, е, где растянутая гайка опирается на податливую кольцевую шайбу и на стержне имеется буртик полного диаметра для ф И(Ксации по ложения болта и передачи усилий сдвига. [c.355]

Так называемые сдвиговые кромки как на матрице, так и на пуансоне, должны быть отверждены для удобства срезания высокоабразивного стекловолокна. Для создания усилия сдвига допуск зазора между полуформами у сдвиговой кромки должен быть незначительным (0,05. .. 0,1 мм). Такой высокий уровень под-192 [c.192]

При этом допускается компромисс в отношении деформационной совместимости, так как между слоями, полученными под малыми и большими углами намотки, развиваются большие межслоевые усилия сдвига, чем при схеме намотки под углом 54,75°. Если в качестве матрицы для стекловолокна используется иизкомодульная смола, наблюдается средний уровень сдвиговой деформации. Одиако по мере роста требований к очень теплостойким материалам приходится применять смолы со все более капризным строением, что может привести к разрушению структуры материала в результате образования микротрещин в матрице и расслоения покрытий, полученных под малыми и большими углами. Дальнейшее усовершенствование процесса заключается в использовании ленточных препрегов, полученных намоткой волокном, которые обладают хорошей деформационной совместимостью с металлическими втулками, применяемыми часто в сосудах высокого давления, получаемых намоткой волокном для предотвращения протечки содержимого. [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...