Пластина Напряжения

Подобрать режим для второй пробы наплавкой валиков на вспомогательную пластину. Напряжение для одного валика подобрать примерно на 5 В больше, а для другого—на 5 В меньше напряжения дуги, при котором производилась наплавка валиков первой пробы. [c.50]

Между двумя заряженными параллельными металлическими пластинами напряжение равно 100 В, расстояние между пластинами — 2 см. Определите напряженность электрического поля в пространстве между пластинами. [c.211]

Для получения точного решения зада ш теории упругости надо найти такие функции, которые помимо удовлетворения дифференциальным уравнениям задачи, например бигармоническому уравнению (4.29), так же строго удовлетворяли бы условиям равновесия в каждой точке поверхности тела. Часто это сделать не удается. Тогда вместо строгого выполнения граничного условия в каждой точке поверхности составляют приближенное условие в отношении главного вектора и главного момента сил, возникающих на определенной части поверхности тела. Например, если известно, что на данной грани пластины напряжения отсутствуют, то вместо требования [c.86]

Растяжение пластины напряжением а в направлении оси Xi и ее сжатие напряжением — о в направлении оси (рис. 9.45). Применяя метод суперпозиции и используя формулы (9.329) для рассмат- [c.304]

В пластине напряжения появляются в ее деформированном состоянии, и в равновесии под действием внешних сил она находится [c.372]

На рис. 4-5 и 4-6 приведен продольный разрез и вид спереди системы индуктор — нагреваемая пластина. Напряженность магнитного поля Н направлена вдоль оси Ог. При условии бесконечной протяженности системы Н зависит только от координаты х. Это же относится и к напряженности электрического поля. [c.58]

Между пушкой и экраном помещаются отклоняющие пластины (электронные призмы) две в горизонтальных плоскостях — электроды вертикального отклонения 6 и две в вертикальных — электроды горизонтального отклонения 7. Если приложить переменные напряжения одновременно к обеим парам отклоняющих пластин, то электронный луч будет прочерчивать на экране кривые, называемые фигурами Лиссажу. Форма этих фигур зависит от сдвига фаз, соотношения амплитуд, частот и формы кривых напряжений, подаваемых на пластины. Прикладывая на одну пару пластин напряжение, для которого известна форма кривой, амплитуда и частота, а на другую пару — напряжение, связанное с исследуемым процессом, можно [c.183]

При совпадении периода исследуемого напряжения с временем полного горизонтального перемещения луча на экране появится кривая, соответствующая одному периоду. Если частота исследуемого напряжения превосходит в п раз частоту пилообразного напряжения, то кривая на экране охватит п периодов и в общем случае будет перемещаться по экрану в горизонтальном направлении. В частном случае кратного отношения частот обоих подаваемых на пластины напряжений кривая исследуемого напряжения будет начинаться всегда в одной и той же точке по горизонтали, а ее изображение на экране получится неподвижным и станет доступным для детального исследования. Такой подбор частот напряжений, подаваемых на трубку, называется синхронизацией. [c.184]

Из равенства (156) следует, что в пределах п-го слоя напряжения постоянны и изменяются скачкообразно при переходе от слоя к слою. Введем средние по толщине пластины напряжения Ст и обобщенные жесткости слоистого пакета Q , т. е. [c.49]

Исходя из принципа Сен-Венана, будем считать, что на большом удалении от отверстия напряженное состояние пластины не отличается от того, которое имеет место при отсутствии отверстия. В таком случае можно рассматривать не всю пластину, а часть, вырезанную из нее круглой цилиндрической поверхностью, ось которой совпадает с осью цилиндрического отверстия, в пластине, а диаметр равен ширине пластины (рис. 9.51, б). Вследствие того, что ширина пластины, а следовательно, и диаметр вырезанной части, намного больше диаметра отверстия, можно считать, что на наружной круглой цилиндрической кромке вырезанной части пластины напряжения распределены так же, как и на аналогичной поверхности в пластине без отверстия. [c.707]

Распределение напряжений возле угла пластины. Напряжения возле угла пластины очень малы и не представляют интереса для практики. Однако распределение напряжений возле угла интересно с теоретической точки зрения. В рассматриваемом исследовании было установлено, что напряжения вдоль контура изменяют знак. При получении картин полос и изоклин были обнаружены изотропные точки на каждом контуре и внутренняя изотропная линия возле угла. Изотропная линия и две изотропные точки ясно видны на фиг. 9.29. На фиг. 9.42 иллюстрируется, как положение изотропных точек и линии изменяется в зависимости от величины отношения DIa. [c.265]

С увеличением диаметра пластины напряжения возрастают. Следовательно, тот факт, что поломка крупных пластин в компрессорах происходит чаще, чем малого диаметра, можно, по-видимому, объяснить возрастанием вибрационных напряжений. [c.323]

В соответствии с гипотезой об отсутствии взаимного давления между продольными слоями пластины напряжение Ог положено равным нулю, что позволило упростить закон Гука. Однако, это противоречит граничным условиям на внешних поверхностях пластины [c.421]

Расчеты показывают, что в тонких пластинах напряжение значительно меньше напряжений и а , и им вполне обоснованно можно пренебречь. [c.422]

На рис. 12.1(a) изображена прямоугольная пластина шириной W и толщиной t, заделанная на нижнем краю и нагруженная равномерно распределенными усилиями с равнодействуюш,ей F по верхнему краю. Каждая из штриховых линий означает некоторую часть силы, а локальное расстояние между линиями соответствует локальной плотности усилий, т. е. напряжению. На рис. 12.1(a) линии распределены равномерно по области, занятой пластиной, напряжения распределены тоже равномерно, и вычислить их можно [c.398]

Очевидно, что при постоянном угле наклона существует некоторое предельное значение параметра t = tap, начиная с которого его дальнейшее увеличение не приводит к изменению напряжений в зонах отверстий, примыкающих к торцам пластины, а значит, -и концентрации напряжений при этом на некотором участке поверхности отверстия в области срединной плоскости пластины напряжения будут постоянны вдоль его образующей. Именно такие участки постоянных напряжений имеют место в представленных в работе [18] эпюрах распределения кольцевых напряжений вдоль образующих отверстий, имеющих параметр г = 2,4 и Р =45 и 60°. Следовательно, можно сделать вывод, что по крайней мере при 45 [c.121]

Таким образом, допустимо при расчете, как это рекомендуется в нормах [4], рассматривать узел соединения патрубка с примыкающей частью корпуса как осесимметричную составную конструкцию из оболочки переменной формы, сопряженной с пластиной постоянной толщины. При правильном учете переменной толщины стенки патрубка и радиусного перехода к пластине напряженное состояние в нем от силовых нагрузок может быть достаточно точно определено методом конечных элементов с использованием формул теории тонких оболочек и пластин [5]. Однако, так как основание патрубка выполнено из углеродистой стали, а приваренная к основанию втулка — из нержавеющей стали, имеющих различные коэффициенты теплового расширения, в зоне сварного шва возникает объемное термоупругое напряженное состояние, которое должно определяться методами теории упругости или экспериментально. Для этой цели при осесимметричном температурном поле наиболее удобен метод механического моделирования термоупругих напряжений по заданному температурному полю [6]. [c.127]

Связь между напряжениями и деформациями установим, считая, что пластина упруга и обладает ортотропными свойствами. Пусть El, 2 — соответственно модуль упругости пластины в продольном (по оси х) и поперечном (по оси у) направлениях vi — коэффициент Пуассона, равный взятому с обратным знаком отношению относительной поперечной деформации еу к относительной продольной е при действии только напряжения Ох] va= — х/гу — коэффициент, Пуассона при действии только напряжения Оу. Тогда (рис. 1.4) при растяжении элемента пластины напряжениями Ох имеем [c.9]

Выражения для напряжений. Теперь можно объединить выражения для различных возникающих в пластинах напряжений, включая напряжения поперечного сдвига. Используя выражения (3.116), (4.2), (4.10) и (4.14), получим нормальные и касательные напряжения, направленные вдоль осей х ж у [c.229]

Отметим еще одно обстоятельство. Считая, что нормальный отрезок при деформации пластины только поворачивается, но не искривляется, мы приходим к равномерному распределению напряжений и Оу по толщине пластины, как это видно из (7.3) и (7.5). Но в действительности поперечные касательные напряжения распределяются по толщине неравномерно. В случае пластины постоянной толщины они обращаются в нуль при г = hI2, имея максимальное значение при Z == 0. Согласно элементарной теории изгиба тонких пластин напряжения и соответствующие деформации изменяются по толщине по квадратичному закону. При этом вклад в матрицу жесткости от деформаций поперечного сдвига оказывается несколько меньшим, чем по (7.22). В связи с этим вместо (7.22) иногда используется формула [c.235]

Температурная зависимость Урс используется в методе Робертсона для определения значений урс и других характеристик сопротивления хрупкому разрушению по критерию остановки распространяющейся трещины [57]. По этому методу в статически растянутой пластине напряжением сг трещина инициируется односторонним надрезом, который расклинивается ударом (рис. 14). Пластина по ширине неравномерно нагрета (в области надреза она охлаждена), возникшая от надреза трещина, встречая в более теплой части повышенное сопротивление своему развитию, останавливается в месте, где температура напряжение и длина тре- [c.241]

Эллиптическая трещина в мембране. В рассмотренных выше примерах считалось, что изгибные напряжения велики по сравнению с напряжениями растяжения срединной поверхности. Рассмотрим другой крайний случай, когда изгибные напряжения малы по сравнению с предварительным натяжением пластины напряжениями Ох и Оу. [c.285]

Подставляя (21.7) в (18.6), (18.7), определим для рассматриваемой пластины напряжения в элементах композиции [c.125]

Циклический изгиб в нейтронном потоке. Пусть в начальный момент времени на круглую трехслойную пластину, находящуюся в естественном состоянии, начинается одновременное комплексное воздействие внешних распределенных нагрузок р, q (см. рис. 4.1) и нейтронного потока величиной Iq — (ft. Это вызывает появление областей пластических деформаций. Возникающие в пластине напряжения, деформации и перемещения помечаем одним штрихом. На ее контуре могут [c.341]

Рассмотрим подкрепленную ортогональной системой стержней пластину. Напряженное состояние в ней всегда представлено тремя компонентами усилий и тремя компонентами моментов. Что касается подкрепляющей решетки, то принимается, что систе ма ортогональных стержней не препятствует сопротивлению тела ни сдвигу, ни кручению соответствующая подсистема будет тогда иметь размерность 4 (два усилия и два момента). Аналогичным образом можно рассмотреть пластинки, армированные волокнами. [c.57]

В качестве анодов применяют медные пластины. Напряжение на шинах ванны не должно превышать 1 в. Регулировка плотности тока должна [c.139]

Возьмем образец в виде пластины с равными сторонами (рис. 146, б) и приложим к одной ее стороне растягивающую нагрузку. Такое нагружение называют одноосным. До приложения нагрузки пластина была квадратной (позиция /), а после приложения растягивающей нагрузки, под действием которой появилось в пластине напряжение 01, она удлинилась в упругой области и стала прямоугольной с большей стороной в направлении действующего напряжения 01 (позиция //). [c.167]

Напряженное состояние и прочность упрухопластиче-ских тел с плоскостными концентраторами зависит от их местоположения, геометрических размеров и механических свойств материала. Проиллюстрируем сказанное на примере пластин с центральным и двухсторонним надрезами. Для данных пластин напряженные состояния будут различными. Для пластины с двухсторонним надрезом (рис. 3.4, а) сетка линий скольжения при достижении полной текучести в нетто-сечении приводит к некоторому перенапряжению Q = а J /2 к, где к — предел текучести метала при чистом сдвиге. Для пластины с центральным дефектом рис. 3.5] такого перенапряжения не наблюдается вплоть до предельной стадии ее работы. В окрестности вершины дес )екта имеет место плоское напряженное состояния при плоской деформации (Qj = а , G2 = o /2, аз = 0, см. рис. 3.5, б). Для анализа [c.85]

Рассматриваемые тела с трещинами условно представим в виде пластины единичной толщины, в которой имеется сквозная прямолинейная щ( ль длиной 21, малой в сравнении с размерами пластины. При этом 21 >> 10 нм. По толщине пластины напряженное и деформированное состояния условно считаем постоянными. Исходя из точного решения задачи теории упругости о растяжении пластины с эллиптическим отверстием, когда равномерное растяжение интенсивностью перпендикулярно направлению большой полуоси эллипса длиной I при стремлении малой полусх и эллипса длиной Ь к нулю, в 1920 г. Гриффитс получил формулу [c.185]

При этом Ох = СзХ не зависит от координаты у, Оу = О, а Хху = —Сзу и не зависит от координаты х. Граничные условия показаны на рис. 4.6. К правой торцевой кромке приложены равномерно распределенные растягивающие напряжения Ох = Сз1 и касательные напряжения Хух, изменяющиеся по линейному закону от нуля до значений СзС, а к левой — касательные напряжения Хух. Верхняя и нижняя кромки нагружены одинаковыми равнолшрно распределенными по длине пластины напряжениями Хху — +СзС. [c.73]

Распределение смещений и напряжений по сечению пластины в нормальней волне неравномерно. Имеются плоскости, параллельные поверхности пластины, в которых напряжения обращаются в нуль. Расслоения, расположенные вдоль этих плоскостей, плохо вы.являются, так как -граничное условие на поверхности дефекта (папряжетш равны нулю) в этом случае выполияется ь ири отсутствии дс зекта. Для более надежного выявления дефектов, особенно расслоений, по всему сечению пластины контроль следует вести двумя модами нормальных волн, подобранными так, чтобы по всему сечению пластины напряжения для этих мод не об]заш,ались в нуль одновременно. [c.18]

В тонкой пластине напряженное состояние плоское. В этом случае, как известно из теории упругости, ни толш,ина пластины, ни коэффициент Пуассона не влияют на распределение напряжений. Модель должна быть геометрически подобна натуре только в отношении размеров в плоскости пластины. Модель может иметь любую толш ину, лишь бы она была мала по сравнению с диаметром отверстия, и может быть сделана из любого материала. Напряжения в модели и в натуре связаны соотношением (П.III.8). [c.459]

Коэффициент концентрации напряжений возле прорези в однослойной оболочке при подходе прорези к шву снижается от (, => = 3,82 на расстоянии z = 3,8 см до a = 3,48 на расстоянии z = = О см. Установлено, что напряженное состояние в вершине прорези носит ярко выраженный локальный характер. Результаты исследования нааряженного состояния оболочки с прорезью сравнивались с аналогичными результатами напряженного состояния плоской пластины. Напряжения в оболочке меньше, чем в пластине до 15 %. [c.329]

Часто пользуются также методом определении частот синусоидальных колебаний по фигурам Лиссажу на экране катодного осциллографа. При этом на одну пару отклоняющих пластин подается переменное напряжение исследуемой частоты, на другую пару пластин — напряжение от отградуированного электроннолампового генератора, позволяющего плавно изменять частоту колебаний в широком дианазоне. При совпадении исследуемой частоты и частоты генератора на экране осциллографа получается фигура в виде эллипса. Эта частота и отсчитывается по шкале генератора. [c.379]

Приведем действующие в пластине напряжения к равнодействующим. Для этого выделим из пластины элемент с размерами dx, dy, h и покажем действующие по граням этого элемента напряжения (рис. 20.7). На площадках dF = dydz и dFy = dxdz эти напряжения создают бесконечно малые нормальные и касательные силы и моменты относительно осей Ох и Оу. Рассматривая силы и моменты, приходящиеся на единицу ширины сечения и суммируя их по толщине пластины, получим [c.423]

Рассмотрим задачу о начальном развитии пластических деформаций при одноосном растяжении тонкой пей>орированной пластины постоянными усилиями Оу. Будем считать, что пластические деформации сосредоточены вдоль некоторых линий скольжения, исходящих из контура отверстия. Как показывают опыты, пластические области будут представлять в таких случаях отрезки длины (d = I - X) (рис. 2.16). Толщину зоны можно считать равной нулю. В силу симметрии граничных условий и геометрии области D, занятой материалом пластины, напряжения являются двоякопериодическими функциями с основными периодами oi и сог- [c.129]

Предполагаем, что основание штампа представляет идеально гладкую поверхность вращения, так что силы трения между пластиной и штампом не учитываются. Вес штампа также не принимается во внимание. Требуется найти давление штампа на пластину (контактные давления), зависимость между величиной вдавливающей силы Р, размером области контакта а и осадкой штампа р, а также возникающее в пластине напряженно-деформированное состояние. Контактная задача о вдавливании твердого тела в поверхность тонкой изотропной пластинки, рассматриваемой по теории Кирхгофа, поставлена Л. А. Галиным [10]. Отметим, что М. М. Филоненко-Бородич [41], исследуя непосредственно связанный с такими задачами вопрос о вынужденном изгибе стержня по заданной кривой, впервые обратил внимание на тот факт, что физически обоснованное выражение для контактного давления может быть получено лишь при учете эффектов действия перерезывающих сил. [c.135]

Вес штампа также не принимается во внимание. Требуется найти давление штампа на пластину (контактные давления), зависимость между величиной вдавливающей силы Р, размером области контакта а и осадкой штампа Р, а также возникающее в пластине напряженио-деформированное состояние . [c.113]

Вместо резины в соответствующие пазы полумуфты могут быть вставлены пакеты кожаных пластин. Напряжения изгиба в пластинах составляют ориентировочно 35 кПсм . [c.133]

Предполагается идеальное сцепление между слоями и их упругое поведение при нагружении. Каждый слой рассматривается как гомогенный упругий ортотропный материал. Растягивающая нагрузка приложена к концам призматического образца вдоль длинной стороны (рис. 5.1). Вдали от торцов образца-пластины напряженно-дефор-мированное состояние не зависит от осевой коордицаты А",. [c.303]

Кроме энергетического подхода, при исследовании поведения трещин используются и другие подходы. Среди них наиболее раснространенными является так называемый силовой подход, основанный па анализе распределения напряжений в окрестности вершин трещины. Этот анализ показал, что для пластин напряжения в малой окрестности трещины распределяются следующим образом [c.367]

Аналогичные результаты были получены Миерсом, Брауном и Диксом [134], изучившими коррозионное растрескивание деформированного сплава на магниевой основе типа МАЗ в растворе 35 г л Na l + 20 г/л К2СГО4. Исследовались образцы в виде плоских прямоугольных пластин. Напряжение создавалось путем изгиба с постоянной стрелой прогиба. Образцы погружались в раствор на различную глубину, причем величины поверхности погружения образца определялись, начиная от центра его дугообразной части. С этой целью остальная поверхность изолировалась. [c.159]

В качестве анодов применяют медные пластины. Напряжение на шинах ванны не должно превышать 1 в. Регулировка плотности тока должна производиться плавно реостатом Рустрата. [c.124]

В случае нагружения большой пластины с центральным надрезом, когда зона пластической деформации мала по сравнению с шириной пластины, напряжение, необходимое для нестабильного роста трещины, выражают как о = КсЦяа, где а — половина длины трещины. Таким образом, параметр Кс численно равен разрушающему напряжению в пластине с трещиной полу-длиной 11пмм. [c.182]

Пористое охлаждение при ламинарном пограничном слое на стенке изучалось в ряде работ [Л. 60, 80, 97, 168, 169]. Установлено, что градиент давления оказывает значительное влияние на расход охладителя. При отрицательных градиентах давления тепловой поток в стенку увеличивается почти в 2 раза по сравнению с плоской пластиной при одинаковых расходах охладителя. При небольших положительных градиентах давления тепловой поток в стенку уменьшается на 25% по сравнению с плоской пластиной. Напряжение трения на стенке ведет себя аналогично тепловому потоку, но более существенно изменяется с изменением градиента давления, чем тепловой поток. Толщины потери импульса и вытеснения при отрицательных градиентах давления уменьшаются приблизительно до 1/3 их значений па плоской пластинс, хотя толщина теплового пограничного слоя из.меняется мало. При положи-260 [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...