Расчет на циклическую прочность

Одним из основных факторов, которые необходимо учитывать при практических расчетах на циклическую прочность, является концентрация напряжений. [c.483]

Эффективный коэффициент концентрации при циклических напряжениях. При расчетах на циклическую прочность концентрация напряжений характеризуется эффективным коэффициентом концентрации при циклических напряжениях [c.201]

Расчет на циклическую прочность при этом выполняется аналогично расчету на статическую прочность. Переменность действия нагрузки учитывают понижением допускаемых напряжений [о] при статическом нагружении путем умножения их на коэффициент у < 1. При пульсирующем и близком к нему характере изменения напряжений значения этого коэффициента для углеродистых и легированных сталей могут быть приняты 0,44—0,48, для стального литья 0,50—0,58 при симметричном или близком к нему цикле изменения напряжений для углеродистых и легированных сталей у = 0 26 -ь 0,28, для стального литья у = 0,30 ч- 0,33. [c.431]

Рассмотренные в 1 особенности конструктивных форм роторов и условия их эксплуатации показывают, что наряду с расчетами статической прочности необходимы расчеты на циклическую прочность, особенно на стадии проектирования новых конструкций и при внедрении новых материалов. При этом расчет циклической прочности деталей роторов сепараторов должен основываться на анализе общей и местной напряженности с учетом фактических данных по сопротивлению применяемого материала деформированию и разрушению. [c.122]

Учитывая приведенные выше данные, необходимо выполнить поверочный расчет на циклическую прочность с анализом кинетики местного напряженно-деформированного состояния и оценкой долговечности. [c.131]

На основании диаграммы предельных напряжений для резьбовых соединений расчет на циклическую прочность может быть проведен отдельно по амплитудным г и максимальным щах значени- [c.198]

Расчет на циклическую прочность [11, 12] проводится по амплитудам приведенных условных упругих напряжений цикла Оа) равным половине произведения размаха местной деформации на модуль упругости при расчетной температуре. [c.199]

Если приведенные местные условные упругие напряжения Oai и Отг Определены В соответствии с п. 3.1. по данным расчетов аналитическими или численными методами (например, методом конечных элементов) или по данным испытаний модельной или натурной конструкции при эксплуатационных /-режимах нагружения, то концентрация деформации и напряжений в расчетах не учитывается и расчет на циклическую прочность ведется по указанным выше местным напряжениям. [c.223]

Для вспомогательных конструкций (сосуды, металлоконструкции, защитные устройства и т. п.) допускается упрощенный расчет на циклическую прочность, условия применения и основные положения которого приведены в следующих пунктах [c.241]

Удовлетворяющие этим условиям однослойные и многослойные сосуды и аппараты со стандартными элементами могут быть допущены к эксплуатации без проверки на прочность при малоцикловом нагружении с числом циклов не более 1000. Это справедливо для многослойных сосудов с внутренним диаметром не более 1400 мм при внутреннем давлении не выше 32 МПа. Многослойные сосуды при давлении до 32 МПа с внутренним диаметром 1400... 1800 мм допускаются к эксплуатации без расчета на циклическую прочность при числе циклов N < 500, а с внутренним диаметром 1800... 2400 мм - при N < 200. [c.780]

В отличие от принятых норм оценки уровня вибраций [2], был предложен метод, основанный на расчете на циклическую прочность, где расчетные амплитуды напряжений сравнивались с допускаемыми. [c.333]

РАСЧЕТ НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ [c.77]

В приложении 12 (рекомендуемом) приведен упрощенный метод расчета на циклическую прочность, который может применяться взамен метода по разд. 5.3 и 5.6. [c.92]

Расчет на циклическую прочность проводят по разд. 5.6. [c.117]

Расчет на циклическую прочность с учетом вибро-нагруженности проводят по методике, изложенной в разд. 5.6 настоящих Норм. [c.119]

УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ [c.517]

Физические основы явлений усталости еще не изучены в степени, позволяющей создать стройный расчет деталей на циклическую прочность. Отсутствие основополагающих физических принципов заставляет идти по пути накопления экспериментальных данных, которые не всегда позволяют произвести достоверный расчет, тем более, что данные, получаемые различными экспериментаторами, имеют большой разброс, а зачастую, вследствие различия методики испытаний, несопоставимы и даже противоречивы. Из-за наслоения новых данных, введения поправочных коэффициентов, а также многообразия подлежащих учету факторов расчетные формулы все более усложняются. [c.314]

Расчет на усталостную прочность. Он заключается в определении расчетных коэффициентов запасов прочности в предположительно наиболее опасных сечениях. При работе валы испытывают циклические напряжения. Принимают, что напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а напряжения кручения — по отнулевому (пульсирующему) циклу (см. рис. 13.1, б). [c.387]

УЧЕТ закономерностей ЦИКЛИЧЕСКОЙ РЕЛАКСАЦИИ В РАСЧЕТАХ НА ТЕРМОЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ [c.111]

Деформирование - Влияние на циклическую прочность 1. 313 Децентрализация привода 1. 140 Диаграммы для расчета пружин 3. 176 Смита 1. 284, 285, 311, 315, 430 [c.341]

Поверочные расчеты имеют своей целью оценку работоспособности конструкций с учетом условий эксплуатации (режимов, тепловых и механических нагрузок, воздействий окружающих сред, переменности и длительности нагружения), конструктивных форм и технологии. К поверочным расчетам относятся расчеты на статическую прочность (по категориям напряжений), циклическую прочность, сопротивление хрупкому разрушению и устойчивость. [c.32]

Как отмечалось в 1 и 2, условие нагружения конструкций натриевых реакторов на быстрых нейтронах характеризуется температурами до 550—610° С для хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 и 500° для хромо молибденовых. Корпус реактора и внутриреакторные конструкции подвергаются охрупчиванию при облучении нейтронами (удлинение стали типа 18-8 становится меньше 10%). Эксплуатация связана с чередованием стационарных и нестационарных режимов (пуск, останов, аварийное расхолаживание, изменение мощности и др.), и по предельным оценкам число переходных режимов с изменением температур до 400—500° С не превышает 1500. Суммарное время переменных тепловых режимов составляет не более 10% от общего временного ресурса (2- --4-3)-10 ч., т. е. основное время эксплуатации относится к стационарному режиму. Накопление циклических и длительных статических повреждений сопровождается при эксплуатации изменением состояния металла по химсоставу и механическим свойствам. Получение экспериментальных кривых усталости при реальных деформациях (размах до 0,5%) и длительности нагружения представляет невыполнимую задачу, поэтому в любом варианте расчета прочности неизбежна необходимость обоснования экстраполяции данных на большие сроки службы. Существующие предложения по расчету длительной циклической прочности отличаются как по определению напряжений и деформаций, так и по расчету предельных повреждений. [c.37]

Основная критика рассмотренного подхода обычно связана с подтверждаемой опытами нестабильностью закономерности суммирования повреждений df и при варьировании механических, временных и температурных условий нагружения (по имеющимся данным, минимум суммы dg может достигать [151 значений 0,1 и менее). Кроме того, погрешность расчета длительной циклической прочности связана как с ограниченной точностью вычисления действительных напряжений в установившейся и не-установившейся стадиях ползучести, так и с трудностями точного разделения размаха напряжений на части с противоположными знаками. [c.38]

Аттестационные данные должны обеспечивать возможность расчета конструкций из соответствующего материала на циклическую прочность. Применительно к условиям эксплуатации, исключающим ползучесть, должны быть представлены гарантированные (для регламентированных техническими условиями характеристик прочности и пластичности металла и сварных соединений и ресурса эксплуатации) кривые усталости по образованию макротрещин в диапазоне предельных температур от 20° С до наибольшей рабочей, допускаемой для материала, в интервале от 10 до 10 циклов. Кривые усталости определяют при постоянной температуре через интервалы 50—100° С в зависимости от интенсивности изменения сопротивления усталостному разрушению по мере увеличения температуры испытаний. Кривые для промежуточных температур могут быть получены интерполяцией амплитуд деформаций (напряжений) для заданных чисел циклов по температуре. [c.243]

Настоящая методика расчета длительной циклической прочности распространяется на поверочный расчет при числе циклов до 10 элементов конструкций и деталей машин из низколегированных сталей при температурах до 550° С и из аустенитных хромоникелевых сталей при температурах до 650° С. Этот [c.244]

Расчет длительной циклической прочности проводится на основе анализа общих и местных деформаций и напряжений, характера изменения их во времени с учетом температур на каждой стадии нагружения с использованием расчетных кривых длительной циклической прочности, расчетных уравнений или по данным испытаний лабораторных образцов по согласованной методике с учетом температурно-временных факторов. [c.245]

Экспериментальные и расчетные исследования полей напряжений и деформаций и свойств материалов являются основой для разработки критериев разрушения при неоднородном дефор мированном состоянии (в зонах и вне зон концентрации), а также методов расчета элементов конструкций на циклическую прочность. Усовершенствование и развитие этих методов наряду с их апробированием при проектировании машин и конструкций, подвергаемых действию переменных тепловых и механических нагрузок, используется при разработке нормативных материалов по прочности. [c.9]

Оценивая влияние ЭХО на циклическую прочность при гармонических нагрузках, необходимо отметить свойственное методу пониженное рассеяние результатов испытаний [116, 136]. Поскольку при расчетах обычно ориентируются на минимальные значения долговечности, эта особенность должна рассматриваться как одно из преимуществ метода. О степени уменьшения рассеяния результатов усталостных испытаний после ЭХО по сравнению со шлифованием можно судить по табл. 2. [c.74]

Постоянные нагрузки по-разному влияют и на прочность машин. При расчете на статическую прочность они входят в суммарную нагрузку как простое слагаемое. В тех случаях, когда статическая нагрузка вызывает появление стационарных циклических нагрузок или циклических напряжений в элементах машин (как, например, в рассмотренном примере с нагружением зубьев зубчатых колес и валов механизма передвижения крана), ее влияние велико и его учитывают совместно с другими циклическими нагрузками. Если же постоянная нагрузка при действии на элемент вызывает в нем только постоянные напряжения, а от других нагрузок он испытывает циклические напряжения, то эквивалентное напряжение определяют так [c.35]

Основные размеры определяют из расчета на изгибную прочность зубьев. При расчете принимают допускаемые напряжения Орр = о%р и а р = а р, т. е. без учета коэффициента циклической долговечности Кщ = Кр1=1. Коэффициенты I(ffv = = 1 При любой твердости рабочих поверхностей зубьев открытые передачи считаются прирабатывающимися. [c.98]

При основных в маншностроении расчетах на циклическую прочность коэффициент вариации предельного напряжения — [тредела выносливости детали [c.23]

Из выражения (11.10) находят внутренний диаметр с1х f)eзьбы болта из расчета на циклическую прочность. [c.199]

Наиболее распространенным и часто применяемым в практике расчетов на циклическую прочность является критерий Тума и Бухмана [2) [c.113]

Проблема длительной прочности элементов машин, приборов и аппаратов является традиционной, но за последние годы она расширилась и приобрела особое значение в связи с новыми задачами, которые ставят такие быстро развивающиеся отрасли техники, как энергетическое и химическое машиностроение, авиакосмическая техника и др. Долговечность конструкций приходится оценивать во многих случаях в условиях нестационарных силовых и температурных режимов нагружения, при этом могут протекать различные процессы длительного разрушения. К таким обычно относят статическую усталость, возникающую в результате выдержки конструкционных элементов во времени под действием усилий, мало- и многоцикловую усталость, связанную с циклическими сменами усилий безотносительно ко времени выдержки, а также процессы поверхностных разрушений при действии напряжений и агрессивных сред. При этом возможены еще и другие, комбинированные процессы. Длительному разрушению подвержены не только традиционые металлические, но и различные новые неметаллические материалы — полимеры, керамики, стекла и различные композиты, причем многие неметаллические материалы обнаруживают как циклическую, так и указанную статическую усталость практически в любых температурных условиях, ввиду чего проектирование изделий из этих материалов неизбежно наталкивается на необходимость их расчетов на длительную прочность. [c.3]

Приведенные данные показывают значительное различие деформационных свойств различных зон сварного соединения при статическом и циклическом упругопластическом деформировании, которые, как следует из гл. 1, 2 и 11, будут определять сопротивление разругпению материала при малоцикловом нагружении. Учитывая, что малоцикловая прочность реального сварного соединения определяется соответствуюгцей зоной шва в расчетах на малоцикловую прочность сварных конструкций, необходимо использовать зональные характеристики прочности и пластичности сварного соединения (рис. 9.12). [c.180]

Существуют различные методики расчета сварных соединений на циклическую прочность. Ниже рассмотрена методика, изложенная в [29 30] и базирующаяся на результатах усталостных испытаний сварных деталей реальных размеров, проведенных для различных сталей с разнообразными необработанными механическим путем бездефектными швами. На базе 2 10 циклов нагружений получены значения пределов выносливости симметричного сг 1д и отнулевого Оод режимов. По этим двум точкам в координатах (а ах — максимальное, — среднее [c.94]

При vnpoBefleHHH расчетов на длительную прочность необходимо иметь в виду, что инженер может встретиться с комбинированными случаями нагружения, когда наряду с постоянно действующими или медленно меняющимися нагрузками значительной величины действуют еще циклические нагрузки с относительно небольшими амплитудами. Эти случаи комбинированного нагружения охватываются операторными критериями длительной прочности (гл. V) или энтропийным критерием (гл. VII). Примеры расчета на комбинированное нагружение рассмотрены ниже. [c.13]

Согласно ГОСТ 25859-83 [146], в нормах и методах расчета сосудов и стальных аппаратов на прочность при малоцикловых нагрузках к режиму малоциклового нагружения относятся нагрузки с размахом колебаний 15% для углеродистых и низколегированных сталей и 25% для аустенитных сталей от допускаемого значения, установленного при расчете на статическую прочность, при числе главных циклов нагружения сосуда от давления, стесненности температурных деформаций и др. от 10 до 5x10 за все время эксплуатации. Подобные критерии отнесения к циклическим нагрузкам применимы и к другим элементам конструкций. [c.227]

Расчет болта на циклическую прочность. При изменении внешней нагрузки от fa.imin ДО Fbi. пых коэффициснт запаса прочности находится из отношения [c.198]

ШоррБ. Ф. иНафиковР. М. Расчеты на циклическую ползучесть. Ползучесть и длительная прочность . Труды Всесоюзного совещания по теории расчетов на ползучесть и длительную прочность. Изд. Сибирского отделения АН СССР, 1963. [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...