Скорость упругой

Для кристаллических тел такой расчет сильно усложняется тем, что скорость упругих волн в кристалле зависит от направления распространения, что не наблюдается в случае изотропного тела. Кроме того, говорить о чисто продольных или поперечных волнах можно лишь только для некоторых избранных направлений в кристалле. Поэтому определение средней скорости (5.3) нужно заменить следующим более общим выражением [c.320]

Полученные выражения для частот и фазовых скоростей упругих волн в кристаллах позволяют найти значения частот и скоростей и для изотропных твердых тел. Наиболее просто это сделать, приравняв частоты и фазовые скорости двух поперечных волн, распространяющихся вдоль направления [110]. Из (8.83),, [c.205]

Нелинейными распределенными системами называются такие распределенные системы, параметры которых зависят от амплитуды бегущей по системе волны. Эта зависимость приводит к тому, что скорость распространяющейся волны зависит от ее амплитуды. Такими системами, например, являются акустические системы. Скорость упругих волн тем выше, чем больше их амплитуда. [c.375]

Это — скорость упругих волн, определяемая длительным модулем. [c.609]

Итак, волна распространяется со скоростью упругой волны, он- [c.610]

Учитывая, что скорость упругой деформации проволоки на несколько порядков выше скорости движения стержня [21], можно предположить, что предварительное натяжение проволоки будет влиять на разгонную характеристику барабана в зависимости от соотношения величины этого натяжения и веса инструмента с проволокой. При сопоставимых значениях этих величин предварительное натяжение проволоки будет улучшать условия пуска барабана. [c.124]

Третий вариант (импульсный фазовый метод) отличается от первого тем, что вместо непрерывного излучения в нем используется импульсное. Изменение фазовой скорости упругих волн над дефектами регистрируется по смещению нулей импульса, принятого приемным вибратором. [c.301]

Центральный угол в пределах которого волокна каждого катка меняют свою деформацию, скользя друг по другу, называется углом упругого скольжения. Скорость упругого скольже- ния обычно составляет 0,5—l o от номинального значения окрул<,-ной скорости катков и увеличивается с уменьшением упругости материала катка. Поэтому к. п. д. фрикционных передач тем меньше, чем мягче материалы катков. [c.264]

В 60-х годах долгое время продолжался принципиальный спор о природе верхнего предела текучести. Одна точка зрения исходила из представлений о сильном закреплении всех дислокаций [4, 53] и внезапном скачке деформации при генерации источников или отрыве дислокаций от закрепляющих их атмосфер из примесных атомов. Другая же основывалась [58—60] на динамике дислокаций (см. раздел 2.1). Из теории сильного закрепления [4, 53] следует, таким образом, что микродеформация не должна наблюдаться, пока напряжение не станет примерно равным верхнему пределу текучести. И наоборот, в динамической теории верхний предел текучести соответствует случаю, при котором скорость пластической деформации сравнивается со скоростью упругой деформации, и поэтому можно ожидать большое значение микродеформации, предшествующей верхнему пределу текучести, причем эта микродеформация должна начинаться при напряжениях [c.96]

Точность измерения координат дефектов. Координаты Н и L расположения отражателя (дефекта) можно определить тремя способами. При первом способе измеряют временные сдвиги эхо-сигналов Tj и Tj от отражателя при некоторых произвольных положениях преобразователя и расстояние to между этими положениями (рис. 5.20). Затем по значениям Т , 1, /д, скорости упругой волны Са в контролируемом материале и времени 2/д распространения ультразвука в призме преобразователя рассчитывают координаты Н я Ь. [c.233]

Рис. 6,18. Зависимости скорости упругих волн в плоскостях (100), (010) и (001) кристаллита от направления оси кристаллита

Анизотропия механических свойств обусловливает аномальное изменение не только скоростей упругих волн и их траектории распространения, но и коэффициента затухания (рассеяния). В работе (90 ] исследовано изменение коэффициента затухания продольных волн в металле шва в зависимости от угла ф между волновым вектором и осью кристаллита. Установлено, что коэффициент затухания при f —2,5 МГц изменяется периодически от [c.323]

Импульсные и резонансные методы измерения скорости упругих волн по точности измерения можно разделить на методы измерения с точностью до 0,1 % и методы повышенной точности, [c.413]

Повышение точности измерения всегда связано с необходимостью учета факторов, которыми можно пренебречь при менее ответственных измерениях. Таким фактором прежде всего является сдвиг фазы, возникающий при каждом отражении сигнала от границы пьезопреобразователь — образец. Рассмотрим процесс измерения скорости упругих волн с учетом сдвига фазы методом импульсной интерференции (рис. 9.5). На двух плоскопараллельных гранях образца 4 устанавливают пьезопреобразователи колебаний, частоту следования которых можно менять. На приемный пьезоэлемент попадают импульсы /, прошедшие через образец однократно, а также многократно отраженные импульсы //. Можно подобрать частоту следования так, что некоторый импульс, например двукратно отраженный, и следующий за ним импульс, прошедший образец один раз, одновременно попадут на приемный пьезопреобразователь. В результате интерференции может произойти либо их гашение, либо усиление. Плавно меняя частоту заполнения импульсов, можно получить последовательный ряд [c.416]

Потапов А. И., Скорость упругих волн — параметр, определяющий модуль упругости стеклопластиков, сб. Экспериментальные методы исследования сооружений . Л., Стройиздат, 1972. [c.400]

Значительное внимание в последнее время уделяется вопросам контроля состава и структуры композиционных материалов и стеклопластиков, так как дефекты структуры (нарушение ориентации наполнителя, несоответствия содержания компонент среды и т. д.) являются основными источниками изменения физикомеханических характеристик материалов. В этом отношении интерес представляют зависимости, устанавливающие взаимосвязь между скоростью упругих волн и параметрами структуры материала. Так, в работе [24] показано, что по аналогии с железобетоном для стеклопластика может быть использована следующая зависимость [c.78]

Основными параметрами, используемыми при неразрушающем контроле, являются скорость распространения упругих волн в различных структурных направлениях, диэлектрическая проницаемость и коэффициент теплопроводности. Поэтому в настоящем параграфе рассмотрим методику контроля указанных параметров в изделиях из композиционных материалов. Как уже указывалось, скорость упругих волн (продольных, сдвиговых, поверхностных и др.) определяется импульсным ультразвуковым методом, диэлектрическая проницаемость — емкостным или микро-радиоволновым. Более эффективным является последний, так как позволяет проводить контроль без контакта с поверхностью изделия. [c.131]

Увеличение податливости динамометра ведет к снижению скорости деформации на участке повышения нагрузки и ее повышению на участке спада нагрузки и, следовательно, к существенному изменению скорости на участках резких изменений сопротивления материала деформации. Конечное время выравнивания напряжений по длине рабочей и динамометрической частей образца, которое не учитывается выражением (2.5а), приводит к некоторой неопределенности величины скорости деформации на участках резкого изменения нагрузки, где особенно велико отклонение закона деформирования от номинального. Так, при испытании образца с длиной рабочей и динамометрической частей соответственно 10 и 40 мм и отношением площадей их поперечных сечений Лд/Лр=4 скорость упругой деформации (М = Е) снижается до e = - en=V6/2lp, в то время как на [c.73]

Примечание. Скорость а определена по данным ультразвуковых измерений. Для стали и алюминиевого сплава получено совпадение результатов ультразвуковых измерений с экспериментально определенной скоростью упругого предвестника волны нагрузки. [c.199]

Повышение предела выносливости с увеличением частоты циклов можно объяснить тем, что пластические деформации совершаются с малой скоростью (в сотни раз меньшей скорости упругих деформаций, равной, тсак известно, скорости распространения звука в данной среде). Повышение частоты циклов подавляет пластические деформации в микрообъемах металла, предшествующие появлению y rano THbix трещин. [c.288]

Точный расчет Qд и Кц не менее сложен, чем расчет Утзх и /С ц, так как Од, а следовательно, и /Сд зависят от величины ошибки профиля зуба и окружного шага, от окружной скорости, упругости деталей передачи, масс звеньев и др. [331. [c.291]

Для всех привычными являются представления о том, что волны, возникающие от удара, распространяются, преломляются, отражаются и т.д. но воздуху, воде и твердым телам. При ударе по упругому телу (например, стволу гртпки) в нем, многократно отражаясь и преломляясь, побегут с большими скоростями упругие волны. В глубине тела будут распространятся, так называемые, объемные волны, которые представляют особый для нас интерес. Вблизи же поверхности распространяются поверхностные волны. [c.139]

ВЫСОКИХ давлениях р > 100 ГПа) по измеренным амплптудам U скоростям упругих волн разгрузки. В частности, для железа ири р = 111 и 185 ГПа получено соответственно = 0,55 и 1,35 ГПа. Если эти данные аиирокспмировать завпсимостыо [c.253]

Теперь мы можем выяснить особенности распространения упругопластическпх волн в стержнях, материал которых обладает свойством запаздывания текучести. Приложим к концу по-лубесконечного стержня напряжение a(t) или сообш им ему скорость V t), что одно и то же. В течение времени т, определяемого из уравнения (16.12.1), от конца стержня будут распространяться только упругие волны, переносящие заданное на конце изменение напряжения вдоль стержня. В каждом сечении условие (16.12.1) будет выполняться при одном и том же значении t, поэтому упругое состояние в координатах х, t будет соответствовать точкам полосы на рис. 16.12.5. Верхняя граница полосы представляет собою фронт разгрузки из упругого состояния в пластическое. Этот фронт движется со скоростью упругой волны, следовательно, разгрузка может происходить только по закону Гука. Действительно, в 2.10 было показано, что разрывы напряжений и скоростей на фронте, движущемся со скоростью с, связаны условием [c.573]

Изучим м( тод Чепмена—Энскога на примере решгния этого уравнения. Введем характерные масштабы процессов. Пусть Тг — характерное гидродинамическое времн течения — характерная длина dgl, — характерные линейные размеры упругого и неупругого столкновения соответственно. Вообще говоря, скорости упругих и неупругих процессов могут различаться, что приводит к целому спектру характерных масштабов Однако мы будем предполагать здесь, что неупругим процессам можно сопоставить один характерный линейный масштаб Если частицы не стишком сильно различаются по массам и отсутствуют сильные внешние поля, влияющие на движение заряженных чгстиц в смеси газов, то можно использовать и один масштаб скорости V — среднюю тепловую скорость молекул. [c.104]

Скорость распространения упругой волны (звука)о = V р р — плотность) в металлах весьма значительна )=1300-ь5Ю0 м/с, скорость упругой деформации значительно выше, чем практичес-н осуществимые скорости приложения нагрузок. Поэтому упругая еформация проходит мгновенно и скорость деформации не влияет а упругие константы металла. [c.25]

Велосиметрический метод основан на изменении скорости упругих волн [c.201]

В работе [31 также исследованы зависимости изменения скоростей упругих волн от направления их распространения. Рас- " гы проведены для кристаллографической плоскости (010), по-скольку анализ результатов металлографических исследований пока,зал, что в сварных швах (основной металл—сталь 12Х18Н10Т, 5),яектроды ЭА-400/10У) кристаллиты вытянуты в ос в пяяеречио.м направлении (см. рис. 6.15). Для продоль-но [ О сечения шва характерна макроструктура с примерно равновесными зернами, которые представляют собой поперечные сечения кристаллит<5 . [c.320]

Реализация методов 1-й группы сводится к посылке непрерывного гармонического сигнала в исследуемое тело. Если определить изменение фазы колебания на определенном расстоянии, то можно рассчитать скорость упругой волны (фазометрические способы). Изменяя частоту посылаемого в тело непрерывного сигнала, можно добиться образования стоячей волны. При этом по длине тела разместится целое число четвертей длины волны к. Измерив длину тела, находят длину волны, по которой определяют скорость звука с при известной частоте колебаний f = lf. [c.411]

В приборе УЗИС ЛЭТИ реализован метод измерения скорости звука путем сопоставления времени распрострапегшя звука в измерительной и эталонной линиях. G его помош,ью можно определить скорости продольной и поперечной волн с погрешностью не более 0,5. .. 1,5 %. Высота образцов равна 12 мм, диаметр не менее 15 мм. Электроакустическими преобразователями служат кварцевые пластины Х-среза на продольные волны и Y-среза на поперечные. В приборе (рис. 9.1) формируются электрические импульсы прямоугольной формы, передний фронт которых возбуждает в пьезопреобразОвателе ударный импульс затухающих колебаний. Прибор имеет две акустические линии. В первой ударный импульс затухающих колебаний проходит через образец на приемный пьезопреобразователь, во второй такой же импульс проходит через слой жидкости (смесь дистиллированной воды и этилового спирта). Задний фронт прямоугольного импульса запускает ледущую развертку ЭЛТ, что обеспечивает индикацию на экране ЭЛТ одновременно обеих последовательностей затухающих колебаний. С помощью микрометрического винта, изменяя толщину слоя жидкости, их можно совместить. Это соответствует равенству времен, затраченных на прохождение УЗ-волн толи ины образца и слоя жидкости. Измерения проводят дважды сначала при отсутствии в измерительной линии образца (отсчет по микрометру Я ), затем вводят образец и находят Я . Если скорость волны в жидкости равна с , то искомую скорость упругой волны в исследуемом образце находят из соотношения с (1/Яа — Я ) Сда. Рабочие частоты прибора при продольных колебаниях 1,67 и 5 МГц, при поперечных 1,67 МГц. [c.413]

К приборам подобного класса относятся УК-10Г1, УК-12П, УФ-90ГЩ [14], с помощью которых измеряют время пробега УЗ-импульса в контролируемом изделии известной длины. Усовершенствованным прибором УФ-91ПЦ (рис. 9.2) определяют скорость упругой волны в цифровом выражении. Генератор 1 возбуждает излучающий пьезопреобразователь ИП я одновременно [c.413]

Высокой чувствительностью (10 ) к изменению скорости упругих волн обладает метод автоциркуляции импульса [68]. Генератор (рис. 9.3) возбуждает передающий пьезопреобразователь. При этом образуется импульс, заполненный высокочастотными колебаниями (10 МГц). В образце 4 возникает серия отраженных импульсов. Пьезопреобразователь превращает их в электрические сигналы, приемник усиливает, а селектор 10 периода выделяет я-й импульс и направляет его через усилитель запуска импульсов 1 на генератор для возбуждения новой серии импульсов. Система работает в автоколебательном режиме. Измеритель времени п заданных периодов определяет время следования импульсов. Для точного определения времени прохождения импульса через образец надо знать не только период следования импульсов, но и число периодов заполнения на временном интервале импульса. Для этого с помощью длительной задержки 12 времени, детектора 7 и селектора отраженных импульсов 10 выделяется один [c.414]

При использовании этого метода для материалов с малым затуханием УЗ-волны п может принимать зЕ1ачение до 10 . Высокая чувствительность системы может быть достигнута только при высокой стабильности всего устройства. Поскольку момент повторного пуска передатчика зависит от амплитуды запускающего импульса, то любые изменения принятых отраженных импульсов приведут к изменению времени, не связанному с изменением скорости упругих волн, и, следовательно, к увеличению погрешности измерения. [c.415]

Анализ рассмотренных критериев прочности показал, что для неразрушающего контроля, по-видимому, наиболее целесообразно использовать критерии Мизеса—Хилла (2.8), Фишера (2.9), Прагера (2.15), Веррена (2.17), Ашкенази (2.18). При неразрушающем Контроле прочности изделий с использованием критериев (2.8), (2.15), (2.17), (2.18) необходимо определить степень анизотропии скорости продольных волн в изделии и одну характеристику прочности материала. Для критерия Фишера, кроме перечисленных параметров, необходимо знать также упругие характеристики. Данные характеристики можно также определить непосредственно в изделии неразрушающим методом по значениям скоростей упругих волн [c.43]

Основанием для экспериментального определения стеклосо-держания импульсным акустическим методом является существенное различие скорости упругих волн в смоле и стекле. В стеклопластиках скорость принимает промежуточное значение и зависит от типа смолы, стекла, структуры стеклопластика и направления испытания. [c.118]

Наиболее широкое распространение получил импульсный акустический метод, основанный на определении скорости распространения упругих волн в различных структурных направлениях стеклопластика непосредственно в изделии. Многими исследователями получены эмпирические уравнения однопараме-тровой связи между механической и одной какой-либо физической характеристикой. В основном эти уравнения связывают прочность или упругость материала со скоростью распространения упругих волн. Оценка физико-механических свойств (прочность, упругость) стеклопластика в изделии только по скорости упругих волн, как правило, недостаточно надежна. Сравнительно низкое значение коэффициента корреляции и существенное отклонение фактических значений прочности от рассчитанных по корреляционному уравнению ограничивают широкое применение этого метода на практике. [c.151]

Для установления множественной корреляции в качестве механических характеристик могут быть использованы скорость и затухание упругих волн, диэлектрическая проницаемость и тангенс угла потерь, тепло- и температуропроводность, электропроводность и электросопротивление, затухание микрорадиоволн и т. д. Анализ указанных физических характеристик показал, что наиболее оптимальными являются скорость упругих волн и диэлектрическая проницаемость. [c.151]

Отсутствие удобного для анализа аналитического решения даже при использовании наиболее простого уравнения состояния, включающего вязкость, затрудняет получение ясного представления о связи характера деформирования материала под нагрузкой с закономерностями волновых процессов в стержнях. Экспериментально установленное распространение волн догрузки со скоростью упругих волн при растяжении (сжатии) [239, 344, 377, 426] и кручении [25] подтверждает теорию Мальвер-на—Соколовского, в то время как многие эффекты, связанные с распространением упруго-пластических волн (например, распределение остаточных деформаций по длине длинного стержня, постоянная скорость распространения деформаций и др.), удовлетворительно описываются деформационной теорией. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...