Материал сдвига

В настоящей главе приведены результаты экспериментальных исследований поведения материала при нагружении плоской волной для ряда материалов изучено влияние интенсивности волны на характеристики сжимаемости и сопротивление материала сдвигу проанализировано затухание упругого предвестника волны и его связи с изменением коэффициента вязкости материала проведено сопоставление результатов с данными квазистатических испытаний. [c.195]

Результаты статических испытаний [285, 336, 420] противоречивы для одинаковых материалов в различных исследованиях получено как повышение сопротивления с ростом гидростатического давления, так и его постоянство, что может быть связано с ограниченным диапазоном изменения давления, недостаточным для выяснения тенденции при слабом влиянии величины давления на сопротивление пластической деформации. Сопротивление материала сдвигу за фронтом интенсивных волн нагрузки исследовалось в ряде работ путем анализа процесса затухания волны нагрузки, вызванного действием догоняющей волны разгрузки [14, 187]. На основании этих исследований делается вывод о значительном влиянии сопротивления сдвигу за фронтом волны на процесс ее затухания. Сопротивление сдвигу растет с ростом интенсивности волны до некоторого ее предельного значения, соответствующего плавлению материала при сжатии, после чего понижается. [c.201]

Рассмотрим вначале основной случай, когда две параллельные-пластинки, между которыми находится материал, сдвигаются одна относительно другой. Такое течение (рис. I. 4) было названо течением Куэтта, как об этом упоминалось в параграфе 6 главы II. На рис. XIX. 2 показаны условия при наличии пристеночных слоев. Касательное напряжение постоянно и равно т, а скорость движущейся пластинки [c.311]

Усилие, необходимое для сдвига одной части заготовки относительно другой, вычисляют как произведение площади сечения заготовки поверхностью, в которой происходит сдвиг, на сопротивление материала сдвигу. [c.8]

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛА СДВИГУ 109 [c.109]

Сопротивление материала сдвигу [c.109]

При замковом соединении сопряженные детали (не обязательно цилиндрической формы) удерживаются не за счет сил трения (для сборки замкового соединения требуется зазор между деталями и возможность их перемещения), а с помощью выступа и поднутрения отлитых в соединяемых деталях. Основные размеры могут быть рассчитаны как в случае прессовой посадки (разница в том, что удерживающая сила не уменьшается из-за релаксации), однако прочность такого соединения зависит не от величины натяга, а определяется сопротивлением материала сдвигу. [c.173]

При разрушении от сжатия поверхность образца чугуна покрывается трещинами, наклоненными примерно под углом 45° к его оси, что свидетельствует о нарушении сопротивления материала сдвигу. [c.24]

Здесь / играет роль коэффициента трения, С — предельное сопротивление материала сдвигу, а Тцр — некоторое приведённое касательное напряжение. Положение площадок, на которых Т[,р достигает наибольшего значения, определяется углом а по отношению к площадке с главным напряжением [c.786]

Существенное значение для напряженного состояния склеенных деталей имеют напряжения т . , характеризующие стремление отдельных частиц материала сдвигаться друг относительно друга в плоскости ху. Для наглядного представления об изменении этих напряжений на рис. 47 приведен график х у = f С) для точки, расположенной вблизи бокового контура (в центре образца х у = 0) одной из пластинок цилиндрического образца. Проведено два цикла нагрев—охлаждение . Полученная кривая, характеризующая изменение этих напряжений в зависимости от температуры, аналогична кривой т ах = [c.82]

В последнее время разработаны и освоены новые способы точной чистовой резки пруткового материала сдвигом с дифференцированным зажимом, создающим высокое усилие зажима заготовки. [c.39]

Основная трудность испытаний на сжатие состоит в создании однородного напряженного состояния по всей высоте рабочей части образца и точном установлении вида разрушения. С ростом степени анизотропии, т. е. при переходе к высокомодульным материалам, эти трудности увеличиваются. При определении прочности при сжатии могут наблюдаться принципиально разные формы исчерпания несущей способности. Разрушение образца под действием нагрузки, приложенной по его торцам, может произойти от сжатия и от потери устойчивости . Причем потеря устойчивости может произойти в результате местной или общей потери устойчивости армирующих волокон вследствие слабого сопротивления материала сдвигу (особенно при нагружении перпендикулярно слоям арматуры) и вследствие выпучивания слоев арматуры, лежащих у наружных боковых поверхностей образца. Это надо иметь в виду при оценке прочности при сжатии (по формулам предыдущей главы) как отношения разрушающей нагрузки к площади поперечного сечения в месте разрушения. Указанные особенности разрушения армированных пластиков при сжатии должны быть учтены как при выборе размеров образца, [c.92]

Если увеличивать продолжительность блока нагрузки, уменьшая число блоков за время испытания, то эффект упрочнения материала (сдвиг кривых выносливости) отмечается тем слабее, чем больше продолжительность блока. [c.296]

При одностороннем сжатии изделия в нем развиваются, кроме сжимающих, скалывающие (срезывающие) напряжения максимальная величина их получается в сечении, расположенном под углом 45° к направлению сжатия. Эта величина равна половине величины напряжения сжатия. Поэтому, если сопротивление материала сдвигу меньше половины сопротивления на сжатие, то при некоторой предельной нагрузке в теле изделия возникает сдвиг, который мо жет повести к разрушению изделия. [c.321]

Следует различать внутреннюю область зачерпывания и внешнюю, находящуюся вне контура грейферного ковша. Во внутренней области происходит уплотнение материала, его рыхление и перемещение. На поверхности между внутренней и наружной областями происходит перемещение рабочего органа по поверхности материала. Во внешней области происходят также достаточно сложные процессы — уплотнение оставшегося массива материала, сдвиг слоев в нем и т. д. [c.214]

Согласно приложению 1 физико-механические показатели зачерпываемого материала коэффициент внутреннего трения /о = 0,7 (фо = 35°) коэффициент трения о сталь / = 0,48 (ф = = 25°40 ) начальное сопротивление материала сдвигу т = 0 угол естественного откоса материала Tq = 45° угол скольжения материала при зачерпывании [c.314]

Коэффициент внутреннего трения fo Угол трения 0 сталь ф в град Коэффициент трения 0 сталь /1 Угол естественного откоса То в ерад Начальное сопротивление материала сдвигу т в пГ/м [c.411]

Начальное сопротивление материала сдвигу т в кГ/м [c.412]

Производительность обработки (объём материала, разрушенного в единицу времени) V зависит от физико-механич. свойств обрабатываемых материалов, амплитуды А и частоты / колебаний инструмента, твёрдости и зернистости абразива и силы Наиболее эффективно обрабатываются материалы I группы (табл.), имеющие т. н. критерий хрупкости 2, где т р/ р т р — сопротивление материала сдвигу, Ор — сопротивление на отрыв. Производительность [c.213]

К первой группе, соответствующей потере несущей способности или непригодности к эксплуатации, относятся общая потеря устойчивости формы, потеря устойчивости положения хрупкое, вязкое, усталостное или иного характера разрушение разрушение под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды качественное изменение конфигурации резонансные колебания состояния, при которых возникает необходимость прекращения эксплуатации в результате текучести материала, сдвигов в соединениях, ползучести и чрезмерного раскрытия трещин. [c.17]

Абразивные зерна могут также оказывать на заготовку существенное силовое воздействие. Происходит поверхностное пластическое деформирование материала, искажение его кристаллической решетки. Деформирующая сила вызывает сдвиги одного слоя атомов относительно другого. Вследствие упругопластического деформирования материала обработанная поверхность упрочняется. Но этот эффект оказывается менее ощутимым, чем при обработке металлическим инструментом. [c.360]

Высота гайки и глубина завинчивания. Равнопрочность резьбы и стержня винта является одним из условий назначения высоты стандартных гаек. Так, например, приняв в качестве предельных напряжений пределы текучести материала на растяжение и сдвиг и учитывая, что т 0,6 а , запишем условия равнопрочности резьбы на срез и [c.27]

Сопоставляя поведение реальной трещины в конструкции с деформированием надреза, полученного с помощью предлагаемой модели, можно отметить следующее. Если на некоторых участках по длине трещины возникают нормальные растягивающие напряжения, то трещина в этих местах раскрывается, практически не сопротивляясь прикладываемым нагрузкам уровень, напряжений в прилегающих областях материала невелик. В предлагаемой модели это условие обеспечивается за счет назначения в соответствующих элементах трещины модуля упругости Е, вызывающего разгрузку элементов и значительное увеличение податливости на рассматриваемом участке, В том случае, когда на некотором участке реальной трещины действуют напряжения сжатия, приводящие к контактированию (схлопыванию) берегов трещины, тело с точки зрения передачи силового потока, нормального к трещине, работает как монолит, и модуль упругости в принятой модели для соответствующих элементов трещины назначается равным обычному модулю упругости материала конструкции. При соприкосновении берегов трещины возможны два варианта берега могут проскальзывать относительно друг друга и не проскальзывать. Второй вариант автоматически реализуется при условии Етр = Е. Для реализации первого варианта необходимо обеспечить отсутствие сопротивления полости трещины на сдвиг. Процедура необходимых для этого преобразований для более общего случая — динамического нагружения конструкций — будет изложена в разделе 4.3.1. [c.202]

Из приведенного ясно, что теория Ю. И. Ягна позволяет учесть неодинаковое сопротивление материала растяжению и сжатию, а также сопротивление материала сдвигу. При определенных соотношениях между введенными постоянными а, ft и с из выражения [c.191]

Из приведенного ясно, что теория Ю. И. Ягна позволяет учесть неодинаковое сопротивление материала растяжению и сжатию, а также сопротивление материала сдвигу. При определенных соотношениях между введенными постоянными а, й и с из выражения (7.24) можно получить ряд энергетических критериев, в том числе и критерий удельной потенциальной энергии формоизменения. [c.209]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

Выражение ОРу называется жесткостью балки по сдвигу при изгибе в плоскости Qyz. Эта величина имеет, как и жесткости стержня при других видах деформации, физико-геометрическую природу. Первый множитель содержит физическую информацию — меру сопротивляемости материала сдвигу, т. е. жесткость материала, второй геометрическую —жесткость, обусловленную форжои и размерами сечения. [c.196]

На рис. 5.43 показано осевое сечение по центру дорожки качения кольца радиального шарикоподшипника 309, отработавшего 600 10 оборотов при расчетном среднем нормальном контактном напряжении 2500 МПа. Изменения микроструктуры видны в виде двух семейств полос, наклоненных к дорожке качения под углом 30 и 80° [20]. По направлению они близки к границам пластической области теоретического решения (см. рис. 5.25, б). Это решение выполнено для идеального жестко-пластического неупрочняющегося материала. При предельной нагрузке у такого материала сдвиг должен происходить по линии скольжения вдоль границы пластической области, т.е. по полосе нулевой ширины. В реальном металле сдвиг происходит по полосе, ширина h (см. рис. 5.43) которой зависит от упрочняемо-сти материала. [c.362]

Б то время как по площадкам, образующим с осью угол 45°, наибольшей величины достигает касательное напряжение. Отсюда следует, что разрушение по поперечному сечению стержня следует связывать с величиной нормальных напряжений, или с сопротивлением материала стержня отрыву, тогда как разрушение по наклонным сечениям — с величиной касательных напряжений, или с сопротивлением материала сдвигу. Опыт показывает, что отрыв сопровождается малыми деформациями, т. е. имеет хрупкий характер, тогда как сдвиги перед разрушением могут достигать относительно большой величины, причем деформация оказывается пластической. Больше того, пластическая деформация в основном сводится именно к сдвигам. Поэтому можно различать два основных типа разрушения разрушение от отрыва, называемое также хрупким разрушением, и разрушение от сдвига, сопровождающееся значительной пластической деформацией, иногда называемое также/гластыческыл пли вязким разрушением. [c.74]

Ординаты кривой кручения А4пц, Мо,з, -Л в определяют условные (номинальные, расчетные) характеристики сопротивления материала сдвигу (предел пропорциональности Тпц, предел текучести То.з и предел прочности Тв), кото- [c.43]

Следовательно, разрущение по поперечно.му сечению, перпендикулярному к оси стержня, следует связывать с макси-мальны.ади нормальными напряжениями, или сопротивлением материала стержня отрыву, разрушение же по наклонным сечениям следует связывать с касательными напряжениями, или сопротивлением материала сдвигу. [c.64]

Необходимо отметить, что в реальных условиях возможны случаи, когда, например, вследствие технологических дефектов изготовления пластина при изгибе не образует поверхности, описываемой уравнениями (4.1.6) и (4.1.10). Это, естественно, отрицательно сказывается на точности обработки экспериментальных данных. Практически эти отклонения можно оценить путем измерения радиусов кривизны деформированной поверхности пластины [126]. Далее следует иметь в виду, что опирание точно по контуру пластины невозможно, практически приходится отступать от края или делать выступы по углам пластины. Это вносит некоторые неточности в измерения. Общий недостаток методов кручения пластины для изучения соиротпБленпя материала сдвигу — это ограничения, накладываемые на допустимую величину прогиба, вследствие чего оба рассмотренных метода требуют высокой точности измерений для оценки упругих постоянных и неприменимы для определения прочности [c.131]

Материалы 1 Объемный вес а т/ж Угол внутреннего трения ф в град Коэффициент внутреннего трения /о Угол трения ] 0 сталь ф в град Коэффициент треьшя 0 сталь Угол естественного откоса То в град Начальное сопротивление материала сдвигу т в кГ/м [c.410]

Здесь Oi — интенсивность напряжений, характеризующая сопротивление материала сдвигу, a = U kjSk . Следовательно, возникновение пластического течения связано в первую очередь с девиаторной составляющей тензора напряжений, т, е. с первым из определяющих уравнений (1.10). Значение от зависит от температуры, особенно сильно в области высоких температур. С ростом Т значение От падает и влияние прочностных свойств (упругости, пластичности) на поведение материала уменьшается. Во многих случаях на от влияет также достигнутое напряженное состояние, скорость нагружения и в некоторых случаях даже давление р. [c.12]

Таким образом, на данной стадии возможны два подхода к гидромеханике неньютоновских жидкостей. С одной стороны, можно сконцентрировать внимание на проблемах течения, для которых (в некотором смысле требующем определения) используется лишь кажущаяся вискозиметрическая вязкость, так что неадекватность уравнения (2-3.4) считается несущественной. Такая система представлений характерна для предмета, который мы будем называть обобщенной ньютоновской гидромеханикой. Этот подход может быть оправдан либо вследствие того, что в рассматриваемом течении существенна лишь вискозиметрическая вязкость (к этой категории относятся ламинарные течения, по крайней мере в первом приближении), либо вследствие того, что рассматриваемый материал имеет зависящую от сдвига вискозиме-трическую вязкость, но не обладает никакими другими неньютоновскими свойствами. (К этому типу зачастую относятся суспензии твердых частиц, но, к сожалению, нельзя отнести более важные в практическом отношении полимерные расплавы и растворы.) [c.66]

Концепции упругости текучих материалов и памяти по отношению к прошлым деформациям, хотя они и тесно связаны одна с другой, все же нельзя рассматривать как эквивалентные. Такие явления, как упругое последействие, очевидно, относятся к области, интуитивно рассматриваемой как упругость. Однако существуют такие наблюдаемые в реальных материалах явления, которые, хотя и подкрепляют концепцию памяти материала по отношению к прошлым деформациям, все же не отвечают нашим интуитивным представлениям об упругости. Типичные явления этого типа известны как реопексия и тиксотропия . Реопектиче-ские или тиксотропные материалы, подвергаемые сдвигу, как, например, в условиях линейного течения Куэтта, обладают зависящей от BjjeMeHH кажущейся вискозиметрической вязкостью, значение которой зависит от продолжительности сдвига и достигает асимптотического значения после весьма долгого периода. Однако такие материалы после мгновенного прекращения деформации не обязательно проявляют упругое последействие. [c.76]

Указанные выше границы влияния стесненности движения зависят от соотношения /вн//н. Так, например, данные [Л. 345], полученные в медной трубке, указывают на падение скорости в пристенном слое на 15— 207о данные Л. 30], полученные в стальных трубах,— на 40—60%, а данные, полученные нами и в [Л. 341] в стеклянной трубке, — на 5%. Везде использовался один материал — кварцевый песок, а диапазон изменения скорости был одинаков. Значительная разница в результатах не случайна и вызвана изменением соотношения между коэффициентами и внешнего и внутреннего трения сыпучей среды. В пределе, когда коэффициент внешнего трения f оказывается заметно меньше коэффициента внутреннего трения движущихся частиц [вн, пристенный слой почти исчезает (стеклянная трубка), так как плоскость сдвига опускающегося слоя совпадает со стенкой канала. Следовательно, границы влияния А/йт могут существенно меняться при изменении состояния стенок и поэтому рассматриваются автором как новый метод воздействия на процесс теплообмена с движущимся слоем. [c.295]

Обработку применяют для снятия заусенцев, очистки, размерной и декоративной отделки поверхр остей. Заусенцы всегда сопутствуют процессу резания и представляют собой излишки материала, располагающиеся на кромках и углах деталей. Они имеют вид гребенок малой толщины. Как правило, заусенцы образуются в результате сдвига металла при выходе режущего инструмента из контакта с заготовкой. Также удаляют шаржированные частицы — внедрения в поверхность детали абразивных или алмазных осколков эерен в результате шлифования. На многих деталях подлежат уда- [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...