Трения законы

Угол, конус, сила, наличие, величина, отсутствие, коэффициент, пример, свойства, виды, теория. .. трения. Законы Кулона. .. для трения. [c.89]

Динамическое трение.—Если поверхности, находясь в соприкосновении, скользят друг по другу, то между ними все время действуют тангенциальные реакции, которые называют силами динамического трения. Законы динамического трения следующие [c.325]

Важную группу сил, действующих в машине, представляют вредные сопротивления, в частности силы трения. Законы действия этих сил и влияние их на движение машины также излагаются в разделе динамики машин. В связи с силами трения затрагивается здесь и вопрос о механическом коэффициенте полезного действия машин и входящих в них отдельных различным образом соединенных механизмов. Более подробное рассмотрение законов действия этих сил и способов теоретического расчета коэффициентов полезного действия [c.5]

Как известно, в реальных системах при сухом трении закон изменения усилия трения F (Q) в зависимости от относительной скорости Q перемещений труЩихся поверхностей имеет характер, показанный на рис. 1. Поэтому при скоростях Q = О — Qi, где градиент этого усилия [c.135]

Формулы сил трения (законы трения) [c.15]

Уравнение (10) показывает, что в присутствии трения закон изменения состояния газа или пара будет иной, чем для покоящейся жидкости, он зависит от величины работы трения. Заметим, что при обычном предположении относительно силы трения, которую считают пропорциональной первой или второй степени относительной скорости, закон адиабатического изменения текущего газа не может быть выражен в форме [c.320]

На наш взгляд, исходя из такого представления о механизме трения, закон трения, который еще предстоит найти экспериментальным путем, можно записать в виде формулы (3.5). Кроме указанного в этой формуле, модуль напряжения трения еще должен зависеть от состояния контактных поверхностей, от вида фрикционных пар, смазки, температуры и, вероятно, истории скольжения. Формулы (3.6) можно считать первым приближением закона трения (3.5). [c.77]

Заметим также, что мы рассмотрели только законы так называемого сухого трения, при котором поверхности обоих тел движутся непосредственно друг по другу в действительности же между соприкасающимися поверхностями вводится слой смазки и вместо сухого трения мы имеем жидкостное трение,- законы которого значительно отличаются от законов сухого трения ). [c.74]

На рис. 12-18 изображены профили характерных величин в процессе теплоотдачи при ламинарном течении жидкости в трубе. Давление в поперечном сечении трубы распределяется равномерно, оно изменяется лишь вдоль трубы по закону прямой линии (см. пример 12-1). Напряжение трения изменяется прямо пропорционально радиусу, на оси оно равно нулю, а на стенке, где имеет место прилипание жидкости, напряжение максимально. Профиль скорости связан с профилем напряжения трения законом вязкого треиия Ньютона, скорость ме-270 [c.270]

Используя указанные соотношения и принимая, что длина контактного участка равна Я — г, а также учитывая абсолютную величину напряжения 0д и считая, что сила трения равна произведению нормальной силы на коэффициент трения (закон Кулона), получаем [c.205]

Замечательный французский исследователь Гильом Амонтон (1663-1705 гг.) по результатам проведенных им экспериментов сформулировал основные законы трения (законы Амонтона) - пропорциональность силы трения нормальной нафузке и независимость силы трения от плошади контакта трущихся тел. Г. Амонтон, подтвердивший его результаты Ф. де ля Гир, и их последователи связывали возникновение трения с зацеплением неровностей поверхностей контактирующих тел и подъемом тел по этим неровностям или их деформированием при относительном перемещении твердых тел. [c.560]

Основной закон вязкого трения — закон Ньютона (1687 г.) [c.128]

В результате решения задачи определяются закон распределения контактного давления < в) величина угла контакта 26 связь между силой, действуюш,ей на вал, и степенью его внедрения в поверхность втулки момент сил трения закон распределения температуры Г во втулке коэффициент разделения тепла а. [c.349]

При вращении цилиндрических катков, благодаря наличию силы трения, закон распределения напряжений несколько изменяется, и в этом случае для определения максимальных касательных напряжений А. М. Петрусе-вич [34] рекомендует в формуле (13) вместо коэффициента 0,128 (или 0,125) принимать коэффициент 0,145. [c.28]

Простейшая идеализация, которая может быть сделана в случае сухого трения, т. е. в случае зависимости, изображенной на рис. 6, — это предположение, сделанное Кулоном, именно, что трение по величине не зависит от скорости. Так же как линейный закон трения является простейшей идеализацией случаев жидкого трения, закон Кулона является простейшей идеализацией случаев сухого трения. Эта идеализированная характерис- Сило трении [c.27]

Сухое трение, законы которого были сформулированы Кулоном, имеет место при соприкосновении чистых несмазанных поверхностей двух тел. Микроскопические выступы одной поверхности свободно входят во впадины другой поверхности, и для того, чтобы сдвинуть одну поверхность по отношению другой, необходимо произвести деформацию этих выступов. Сухое трение имеет место на щетках генератора и магнето. Сила трения в этом случае изменяется прямо пропорционально нагрузке и не зависит от величины поверхностей, что выражается формулой [c.562]

Проведенный анализ энергетического баланса при наличии в гидроприводе колебаний, близких к гармоническим, позволяет заключить, что нелинейность расходно-перепадной характеристики способствует повышению устойчивости гидропривода. Если графики Лтр Лтр (а) проходят над кривой /, то гидропривод будет устойчив при любой форме этих графиков, что является одним из признаков абсолютной устойчивости. Однако этот признак очень приближенный, так как весь изложенный здесь анализ основан на предположении о значительной величине инерционной нагрузки на гидропривод. Поэтому значения сил сухого и гидравлического трения должны быть ограничены. В противном случае при определении притока энергии в гидропривод вместо зависимости (12.80) следует применять зависимость, учитывающую влияние этих сил на перепад давления в полостях гидроцилиндра, что приведет к изменению вида кривой 1. Кроме того, при значительном сухом трении закон движения поршня гидроцилиндра может существенно отличаться от гармонического, в частности , движение может происходить с остановками. Этот случай также выходит за рамки сделанных выше допущений. [c.310]

Р можно представить в виде суммы двух величин —р1+2 лЕ, где р—-давление, i — вязкость жидкости, 1 — единичный тензор, В — тензор скоростей деформаций. Первая величина — тензор напряжений для идеальной (лишенной внутреннего трения) жидкости и вторая величина В — тензор скоростей деформаций, связанный с наличием не только нормальных, но и касательных напряжений. Напомним, что жидкость называется идеальной, если закон изотропности давления вьшолняется и для движущейся жидкости. При наличии внутреннего,трения закон изотропности давления в движущейся жидкости нарушается. [c.64]

Пели известны внешние силы, действующие на звенья механизма, и известны законы движения всех его звеньев, то можно методами, излагаемыми в механике, определить силы трения и реакции связей в кинематических парах, силы сопротивления среды, силы инерции звеньев и другие силы, возникающие при движении механизма, и тем самым произвести так называемый силовой расчет механизма. [c.204]

Под действием силы F" поверхности касания сближаются друг с другом, а под влиянием силы F ползун А стремится сдвинуться относительно направляющей В. Сила трения f-rn по закону Амонтона— [c.219]

Несмотря на эквивалентность теплоты и работы, процессы их взаимного превращения неравнозначны. Опыт показывает, что механическая энергия может быть полностью превращена в теплоту, например, путем трения, однако теплоту полностью превратить в механическую энергию в периодически повторяющемся процессе нельзя. Многолетние попытки осуществить такой процесс не увенчались успехом. Это связано с существованием фундаментального закона природы, называемого вторым законом термодинамики. Чтобы выяснить его сущность, обратимся к принципиальной схеме теплового двигателя (рис. 3.2). [c.21]

Шар, к которому по форме приближаются многие твердые компоненты потоков газовзвеси, является плохо обтекаемым телом. Безотрывное обтекание сохраняется лишь при невысоких числах Rex, а положение точки отрыва пограничного слоя от поверхности зависит от режима обтекания, т. е. от Ret- Соответственно меняется и закон сопротивления, который оценивается коэффициентом аэродинамического сопротивления Сш, учитывающим как силы трения, так и разность сил давления в лобовой и кормовой частях шара. [c.47]

В области закона Стокса движение мелких частиц в однородном потоке воздуха зависит от силы аэродинамического взаимодействия, для которой, учитывая (1-34) и (2-2), получим известное выражение для силы вязкостного трения (по Стоксу) [c.70]

Законы трения. До сих пор мы принимали, что связь оказывает реакцию по прямой, служащей основанием градиента функции /—О ( 118) эта реакция по направлению вполне определялась, когда нам было дано аналитическое уравнение связи. Но может случиться, что связь оказывает реакцию на материальную частицу также и в плоскости, перпендикулярной к градиенту тогда законы, управляющие такой реакцией, не могут быть найдены только из аналитической формы связи, а должны быть определены из других источников, например, при помощи наблюдений и опыта другими словами, реакции такого рода представляют собой, собственно говоря, заданные силы. К ним принадлежит и так на-31,1ваемая с и л а трения. Законы треиия относятся к взаимодействию двух тел, соприкасающихся друг с другом и движущихся друг относительно друга принимая, что материальная частица представляет собой весьма малое тело, мы можем результаты опытов над трущимися телами приложить и к материальной частице. Когда движение частицы по данной поверхности или линии сопровождается трением, то поверхность или линия называются шероховатыми. Законы трения для материальной частицы, находящейся на неподвижной шероховатой поверхности, следующие [c.225]

Значение R, определяемое по данному уравнению, зависит от закономерности распределения давления по ширине кольца трения. Закон распределения р определяется в основном жесткостью элементов фрикционной пары и способом приложения осевого усилия Q. В практике расчета обычно ограничиваются рассмотрением двух случаев. В первом случае принимается равномерное распределение давления по всей площади трения, т. е. р = onst. При этом эквивалентный радиус определяется равным [c.226]

Если бы при некоторой определенной скорости скольжения происходил переход от внешнего трения к внутреннему, то коэффициент трения после установления режима жидкостного трения делался бы зависимым только от вязкости жидкости и скорости скольжения. Изменения же природы или характера смазочной жидкости, не сопровождающиеся изменением ее вязкости, не могли бы влиять на коэффициент трения. В противоположность этому, при режиме внешнего трения законы жидкостной смазки, заложенные Н. П. Петровым и другими учеными, были бы полностью неприложимы, коэффициент трения определялся бы в первую очередь такими свойствами смазочного вещества, как способность образовывать на твердых поверхностях адсорбционные слои, а также форма и расположение молекул в этих слоях. Однако в результате деятельности инженеров, стремившихся обеспечить хорошую смазку деталей механизмов, и исследователей, испытывавших действия различных смазочных веществ с целью V подбора наилучших, накопилось много фактов, показы-,) Мвающих, что дело обстоит сложнее, чем это было изобра- <жено выше. [c.188]

Гипотеза о независимости величины силы трения от скорости (рис. 2) в ряде работ по механике именуется как закон Кулона ( кулоново трение ), закон Амонтона — Кулона , закон Куло на — Морена , сухое трение . [c.177]

Линейное трение. Наряду с использованием нелинейных характеристик было выполнено моделировапие с линейным (вязким) трением. Закон пропорциональности силы трения скорости относительного движения был установлен Ньютоном для трения жидких тел. Эта зависимость в 1[астоящее время находит применение при учете сопротивления телу, движуш,емуся в среде при малых числах Рейнольдса. Однако в силу простоты учета трения по этой зависимости иногда независимо от природы трения и истинных закономерностей (часто неизвестных) грубо, в первом приближении, принимают трение изменяющимся по линейному закону. [c.179]

Существует довольно веское основание предполагать, что в случае пластической деформации с наличием контактного трения закон Барба-Кика является неприменимым, так как в этом случае удельное давление течения будет уменьшаться с увеличением объёма образца. [c.271]

Знак - - или — выбирается противоположным знаку Ux с учетом того, что ударные взаимодействия всегда приводят к уменьшению относительной скорости движения соударяющихся тел. Уравнение (66) связывает нормальную н тангенциальную составляющие ударного импульса подобно тому, как законом сухого трения (законом Кулона) вяJaны сила нормального дявления и сила трения. В основе второй гипотезы лежит предпосылка о том, что соударяющиеся поверхности взаимодействуют по закону сухого грения и что это взаимодействие (оцениваемое коэффициентом /) остается одним и тем же как прп немгновенных, так и при мгновенных силах. [c.327]

Значение Rep, определяемое по данному уравнению, зависит от закономерности распределения р по ширине ольца трения. Закон распределения р определяется в основном жесткостью элементов фрикционной пары и способом приложения осевого усилия Q. [c.192]

Сила трения может существенно изменяться в процессе включении, 1ак как она зависит от нормальной иагрузки, которая переменна, и коэффициента трения. Закон изменения нормальной нагрузки в зависимостн от времени включения известен. На коэффициент трения влияют мноп е факторы, среди которых выделяют т 1ри основных переменных в процессе включения фактора — нормальная нагрузка, температура (поверхностная и объемная) взаимоденствукштих элементов и скорость скольжения. [c.213]

Известно, что в технической литературе до сих пор еще трение классифицируется по видам сухое и полусухое, полужид-костное и жидкостное. Однако эта терминология не соответствует современным представлениям о трении. Известный советский ученый в области трения и износа проф. А. С. Ахматов считает, что в настоящее время следует говорить о трении иде. ально чистых (ювенильных) поверхностей, совершенно свободных от молекул, чуждых твердым телам, между которыми происходит трение как процесс прямого взаимодействия между ними, и о гидродинамическом трении в условиях, когда среда, разделяющая твердые поверхности, подчиняется при трении законам гидродинамики вязкой жидкости. Между этими двумя предельными состояниями фрикционной системы существует обширный класс явлений, охватывающих преобладающее большинство фрикционных систем и имеющих общее название граничное трение . К этому классу явлений относятся все процессы трения, при протекании которых твердые поверхности разделены весьма тонкими адсорбционными слоями любой природы и любого происхождения [1]. [c.24]

Маховик, сила тяжести которого равна Q = 2,75 н и момент инерции / = 0,000785 кгм , начинает выбег при числе оборотов п = 200 об/мин, время выбега t 2 мин. Определить коэф4)ици-ент трения в подшипниках вала маховика, если диаметр цапф вала d = 10 мм, а угловая скорость маховика убывает по линейному закону. [c.155]

В этом равенстве F . есть сила трения, / — коэффициент трения движения, принимаемый для рассматриваемых тел постоянным, F" — нормальное давление и Л — некоторая постоянная трення, ие зависящая от давления, а зависящая от способносии соприкасающихся поверхностей к предварительной снеплеиности. Таким образом, хотя зависимость силы трения от нормального давления линейна, закон изменения силы трения в функции нормального давления выражается в виде прямой, не проходящей через начало координат (рис. 11.4, а). Постоянная величина А характеризует как бы цепкость соприкасающихся поверхностен и показывает необходимость приложения некоторой дополнительной силы для преодоления предварительной снеплеиности соприкасающихся поверхностей. [c.216]

Если опорные поверхности направляющих 1 (рис. 11.13) считать упругими, то давление на эти поверхности будет распределяться по сложному закону, определяемому внешними нагрузками и упругими свойствами ползуна и поверхностей направляющих. Точное решение такой задачи представляет значительные трудности, а потому примем некоторые упрощающие предположения. Так как между ползуном и направляющими всегда имеется производственный зазор, то под действием приложеиных к ползуну сил ползун может или прижиматься к левой AD или к правой ЕВ поверхности направляющих, или перекашиваться так, как это схематично показано на рис. 11.13. В первом случае сила трения может быть определена по формуле (11,8). Во втором случае реакции опор надо считать приложенными в точках Л и В или D и Е (рис. 11.13). [c.222]

Г. При рассмотрении трения в винтовой кинематической паре обычно делают целый ряд допущений. Во-первых, так как закон распределения давлений по винтовой резьбе неизвестен, то условно считают, что сила давле11ия гайки на винт или, наоборот, винта на гайку приложена по средней линии резьбы. Средняя линия резьбы расположена на расстоянии г от оси винта (рис. 11.18, а). Во-вторых, предполагается, что действие сил в винтовой паре может быть сведено к действию сил на ползун, находящийся на наклонной плоскости. Развертывая среднюю линию винтовой резьбы на плоскость, сводят пространственную задачу к плоской, для чего поступают следующим образом (рис. 11.18, б). [c.225]

При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление. [c.227]

Неньютоновские жидкости образуют чрезвычайно широкий класс разнообразных материалов, единственными общими свойствами которых являются их текучесть и отклонение от закона трения Ньютона. Поэтому невозможно заниматься механикой неньютоновских жидкостей, не отдав нредночтения одному из двух возможных подходов либо анализу специального классажидкостей, обладающих общим типом механического поведения, либо рассмотрению лишь основ неньютоновской гидромеханики, которые в известной степени можно применять ко всем жидкостям. В этой книге мы предпочли второй путь и лишь в последних двух главах попытались дать представление о тех подходах, которые можно было бы выбрать для решения актуальных задач, касающихся некоторых специальных материалов. [c.7]

Имеется несколько возможных путей представления данных по снижению сопротивления, и часто то, что кажется противоречащим действительности, на самом деле оказывается просто следствием иного выбора системы графического представления. Рассмотрим график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса типа приведенных на рис. 7-1 и 7-2. Линии 7 относятся к ньютоновским жидкостям, причем левые ветви соответствуют паузейлевому закону, справедливому для ламинарных течений, а правые ветви обычно представляют собой корреляции для гладких труб. [c.281]

С другой стороны, для объема рабочего тела, движущегося в потоке без трения, применимо выражение первого закона термодинамики для закрытой системы 6qsiKm = dh — vdp. [c.45]

Безразмерные комплексы обычно не являются точным отношением каких-то сил, а лишь качественно характеризуют их соотношение. В данном случае сила вязкого трения между соседними с.лоями движущейся в пограничном слое жидкости, действуюихая на единичную площадку, параллельную плоскости у —О, равна по закону Ньютона F = i (dw/dy). Заменяя производную отношением конечных разностей (dw/dy) получим цЯ р,Шж/бг, где 6г —толщина гидродинамического пограничного слоя. Принимая во внимание, что йг- /, получаем выражение [c.82]

Формулы (1.164) п (1.168) получены при пспользовашш ряда упрощающих допущений справедливость закона Гука при деформации труСы и жидкости, отсутствие трения в жидкости и других видов рассеивания энергии в процессе удара и равномерность распределения скоростей по сечеиию трубы. [c.146]

Отсюда вывод, что в плотном движущемся слое горизонтальная составляющая сил, действующих на частицы, постоянна по сечению канала и аналогична усилию распора в сводах , а вертикальная составляющая изменяется по линейному закону и аналогична силе поддержания [Л. 5, 242]. Нетрудно заметить, что уравнения (9-35) приводятся к виду (9-36) лишь при определенных условиях если принять движение стационарным (т. е. принять dv nldx=Q) и если пренебречь вязкостным трением. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...